含1.5%W的FeCrCoVTi永磁合金穆斯堡尔谱的研究

研究含1.5%W的FeCrCoVTi永磁合金穆斯堡尔谱.在室温下,该合金的穆斯堡尔谱可以分解为八套亚谱,其中7个铁磁性亚谱属于合金中脱溶的α1相,它的平均超精细磁场约为309 kOe;一套顺磁性亚谱对应于合金中基体的α2相.计算讨论合金中的磁矩平均取向度θ及其对该合金磁性能的影响.     

富硼相及其在Nd-Fe-B合金中的行为

本文利用1000kV超高压电镜、穆斯堡尔谱仪、X射线衍射仪和磁测量仪等对Nd-Fe-B永磁合金中的富硼相进行了研究。结果表明:富硼相以1个孤立的相存在于Nd-Fe-B永磁合金中,它一般位于基体相Nd_2Fe_(14)B的三角晶界处,占据的体积份数为4.6％,富硼相中有高密度的缺陷存在,这些缺陷的方向垂直于(?)轴。 富硼相的化学式可以写为Nd_(1+ε)Fe_4B_4(s≈0.1),该化合物由2套亚结构,即Fe-B亚结构和Nd亚结构相互套穿而成。2个亚结构均具有四方对称,在四方基面上的晶格常数相同,但沿(?)方向却有不同的周期,所以富硼相可能为一维的成分变化型无公度结构。在室温下富硼相呈顺磁性,能够在磁体中钉扎畴壁而提高矫顽力,富硼相的显微结构和温度有关,由矫顽力对温度的依赖关系和电镜观察表明富硼相对畴壁的钉扎可能属于强钉扎。     

铝镍钴永磁合金状态图的热力学——Ⅲ.Fe-Ni-Co-Al四元系两相分解面的测定与分析

作者们用多元扩散偶法测定了Fe-Ni-Co-Al四元系相图的850、900、950和1000℃的四个等温四面体。确认了α+α’两相分解面的存在及其与有序-无序转变曲面之间的关系;明确了加入钴后对此两相分解面存在范围的影响。同时还测出了γ+α相区的边界,明确了钴在扩大γ+α相区并改变此相区形状上的作用。文中还对钴的上述作用做了热力学分析。     

铝镍钴永磁合金状态图的热力学——Ⅳ.第四元素对Fe-Ni-Al三元系两相分解面的影响

本文在正则溶体近似的基础上推导出分折第四元素D对α+α’两相分解行为的影响的热力学参数(Ω_(AD)~α-Ω_(D-BC)~α)及复合参数Γ。本研究还利用四元扩散偶法实际测定了900℃下Co、Ti、Cu、Mn、Si、V、Mo、Cr和Nb在α及α’相中的分配比,实验结果与根据上述热力学参数的预测相符。这表明,本文所提出的热力学分析方法对预测第四元素的作用有重要的价值。本文定义的第四元素在α及α’相中的分配比是一个具有极重要的理论意义和实用价值的参数。     

铝镍钴永磁合金状态图的热力学——Ⅱ.用扩散偶法测得的Fe-Ni-Al三元系中的两相分解面

本文总结了用多元扩散偶法对Fe-Ni-Al三元系两相分解面的测定结果。测得了850～1150℃的六个温度的等温截面,并据此求得了Fe-NiAl伪二元状态图和两相分解面的透视图。结果表明,两相分解面与有序-无序转变曲面之间有密切关系,证实了前文在理论上对Fe-Ni-Al系两相分解面的预测,也使这一系统的两相分解面的特异形状及与Meijering理论之间的差异得到了令人满意的解释。     

可变形永磁合金Cu80Ni13Fe7的研究

研制了一种新成分的Cu80Ni13Fe7合金,其加工性能优于传统Cu60Ni20Fe20合金,并成功轧制成0.2mm厚的薄带. 系统研究了回火温度与回火时间对该合金磁性能的影响. 研究结果表明,CuNiFe合金只有经过适当的回火处理才能得到较好的磁学性能. 在635℃回火1h后,矫顽力Hc可达到54.2kA·m-1,剩磁感应Br为0.19T,矩形比S为0.79. 磁性测量表明,在635℃回火1h后样品平行于轧制方向和垂直于轧制方向的矫顽力Hc差别较大,而在其他回火条件下的差别都比较小. 新研制的Cu80Ni13Fe7合金可作为磁栅尺的备选材料.     

用永磁铁装置研磨零件的小平面

用3块永磁铁组成磁路,制成磁力研磨装置,用于零件的小面积研磨.介绍其工作原理、磁路的计算方法、步骤,以及对工作气隙进行磁场划分,用漏磁系数法计算磁路.     

Fe0.68Ni0.32合金纳米线阵列的磁性行为

采用电化学沉积方法,在多孔的三氧化二铝模板中,制备出直径约80 nm的Feo.68Nio.32合金纳米线阵列,X射线衍射结果表明,其结构为bcc,且沿着[110]方向有织构.转角度的磁滞回线表明,易轴沿着纳米线的长轴,矫顽力和剩磁比均随着外场与线轴的夹角的减小而减小,在θ=0°时达到最小.用穆斯堡尔谱对样品中磁矩进行了统计,1套谱拟合的结果显示,样品中存在一定程度的磁性织构,进一步2套谱拟合的结果表明,53%的磁矩沿着线轴方向排列,47%的磁矩成混乱分布,这导致了沿线方向矫顽力,剩磁的降低.     

工业纯铁渗硼表面层FeB相的穆斯堡尔效应研究

研究了粉末法在８８０℃下保温２ｈ和９３０℃下保温５ｈ进行渗硼的工业纯铁．通过穆斯堡尔谱学方法、金相方法和ＸＲＤ方法观察了渗硼表面层的显微组织特征，确定了渗硼表面层的相及其结构．渗硼表面层是由ＦｅＢ和 Ｆｅ２Ｂ双相构成的，其中ＦｅＢ相主要具有两种不同的晶位分布．在室温下，ＦｅＢ相的穆斯堡尔谱是由两套铁磁性亚谱构成的，它们的内磁场大小分别为１１６ｋＯｅ和 ９３ｋＯｅ．     

永磁同步伺服电动机的磁场分析与参数计算

为了更有效地对永磁同步伺服电动机进行设计和分析,需准确进行电机的磁场分析和参数计算。该文以一台定子为集中绕组、槽/极比为9/6、转子磁极为径向充磁圆筒形磁极等结构特点的永磁三相同步伺服电动机为例,分析了其磁场的分布情况,给出了电机的磁场分布图;对用电磁场数值计算来求解电机的空载反电动势进行了研究和分析;同时对如何求解电机的定子绕组电感进行了研究。计算结果与实验所测的结果吻合较好。该文提出的磁场分析和参数计算方法,对这类结构的永磁伺服电动机的设计和分析具有很好的参考价值。     

铁硅硼非晶薄带的磁感应效应研究

研究了频率、磁场强度对Fe78Si9B13非晶薄带的磁感应效应及磁感应效应变化幅度的影响。结果表明：磁感应效应随着频率的升高而增强,随着磁场强度的增大而减弱;磁感应效应变化幅度随着磁场强度的增大而增大,当频率低于30kHz时,磁感应效应变化幅度随着频率的升高而增大,当频率高于30kHz时,磁感应效应变化幅度随着频率的升高而减小。     

应用于单边核磁共振仪器磁体结构的Halbach磁体仿真分析

利用直线型Halbach磁体结构作为单边核磁共振仪器的主磁体,用于产生单边主磁场B0。通过对Halbach结构的永磁体与普通排列永磁体磁场仿真对比,证明其产生更加均匀磁场,强磁场一侧能达到普通阵列磁场场强的2~(1/2)倍,由此确定了方案的可行性。选用九块完全相同体积为(2×2×8)cm~3,Br=1.28 T的汝铁硼磁块进行Halbach阵列,对主磁体进行建模,通过COMSOL Multiphysics仿真。在磁体外侧圈定了(10×10×10)mm~3范围的均匀磁场区域,垂直方向呈恒定梯度场,梯度值8 T/m,该区域适合作为产生核磁共振的主磁场B0。     

一种永磁轴承的设计和磁场分布的解析计算

从永磁体的分子电流观点出发,应用矢量磁位法,对轴向均匀充磁的永磁环,建立用完全椭圆积分表示的永磁环外部空间磁势和磁场分布的解析计算表达式.根据矢量迭加原理,应用该公式可计算1块至多块永磁环并列放置时其外部空间的磁场分布.通过对单块永磁环磁场分布的仿真计算和实验测试数据比较,磁感应强度计算误差不超过8%,验证了计算公式的正确性.     

在磁力研磨中采用永磁铁磁路的研究

在磁力研磨中采用永磁铁磁路 ,以代替电磁铁磁力系统 ,研究磁铁在磁路中的分布 ,磁路的计算方法 ,给出磁路计算的一般步骤 ,以及实用计算举例 ,用漏磁系数法计算磁路。指出在选择磁路结构时 ,需结合磁铁材料性能来考虑磁体尺寸 ,并使磁体尽量靠近加工间隙。     

Magnetic order in Cr73.7(Fe0.83Mn0.17)26.3 alloy

Conclusions  The results we obtained in the present investigations can be summarized as follows.