机载激光水下目标探测器卵形螺旋线扫描系统

建立了机载激光水下目标探测中的卵形螺旋线扫描系统的数学模型，提出了点阵均匀性优化方案。通过计算机模拟和实验测试验证了理论分析的正确性，指出把卵形螺旋式扫描系统叫做椭圆扫描系统是不正确的。     

磁耦合共振无线能量传输系统中平面螺旋线圈的设计

采用基于矩量法的电磁仿真软件(FEKO)对平面螺旋线圈进行3D建模, 并通过计算50 cm处的近场值, 得出平面螺旋线圈的谐振频率, 省略了传统方法对平面螺旋线圈电感量进行的复杂计算. 根据仿真模型数据制作线圈, 并测试其S₁₁参数. 实验与仿真结果表明, 该方法可简化平面螺旋线圈的设计. 在磁耦合共振无线
能量传输系统中用19.3 MHz线圈传输能量, 点亮了一组LED阵列, 因此该设计可用于无线能量传输系统.     

成形螺旋线基础上的螺纹数控加工

研究了按原有螺旋线进行的螺纹数控加工,针对此类加工提出了一种利用校正的零位脉冲信号来控制螺纹加工的方法,并给出了一个基于8031单片机的校正系统.该系统可实时地对零位脉冲信号进行动态校正,利用校正后的零位脉冲信号进行控制可较好地解决原有螺旋线基础上的螺纹数控加工.     

螺旋线对斜拉索涡激振动特性影响的试验研究

为研究不同参数的螺旋线对斜拉索涡激振动特性和气动力的影响规律,进行了针对表面无螺旋线斜拉索和缠绕不同参数螺旋线斜拉索的节段模型风洞试验,螺旋线参数包括根数、直径和缠绕间距. 结果表明：斜拉索表面缠绕1根螺旋线的涡激振动振幅远大于2根或3根螺旋线;在亚临界雷诺数区,缠绕螺旋线斜拉索的平均气动阻力系数均小于无螺旋线斜拉索,最多可减小10.9%;缠绕2根螺旋线的斜拉索平均阻力系数整体比3根螺旋线小. 斜拉索表面缠绕间距s=8D（D为斜拉索直径）的2根螺旋线时,缠绕直径d<15 mm螺旋线的斜拉索涡激振动现象明显;d ≥15 mm的螺旋线可显著降低斜拉索涡激振动响应幅值,其脉动升力系数相较于无螺旋线斜拉索有明显降低,证明缠绕大直径螺旋线对涡激振动响应控制的有效性. 螺旋线的缠绕间距对斜拉索涡激振动的影响与螺旋线直径有关,当螺旋线直径较小时,缠绕间距对涡激振动的影响并不明显;当螺旋线直径较大时,间距的大小直接影响涡激振动的抑制效果.     

对数螺旋线齿锥齿轮齿面的形成及传动原理(Ⅰ)

提出了一种新型锥齿轮-对数螺旋线齿锥齿轮传动形式,并以基曲线和基曲面滚动原理为基础,结合对数螺旋线极坐标方程,分析了对数螺旋线以及对数螺旋线齿锥齿轮齿面的形成过程,建立其了齿面方程.结果表明:对数螺旋线齿锥齿轮传动作为一种新型的锥齿轮传动形式在几何理论上可行.其齿面的形成过程及方程的确定为进一步分析研究建立该种齿轮传动的啮合方程、共轭齿面方程奠定了数学基础,为研究这种新的锥齿轮传动形式的传动原理提供了理论上的保证.     

钠纳米线的结构与电子特性

将密度泛函理论基础上的第一性原理计算同经验分子动力学模拟相结合系统的考察了晶状和螺旋两类典型钠纳米线的结构特征和输运性质.对纳米线的力学和热学稳定性分析表明,螺旋线的综合稳定性优于晶状线.而根据量子电导的计算,纳米线的电导总体上随着线径的增大而增加,并且晶状线比螺旋线具有更多的电导通道.     

任意螺旋线拓扑数值解法

根据拓扑原理,找到任意曲线的同胚圆,并造出与其相应的圆柱螺旋线,将此圆柱螺旋线和任意曲线螺旋线通过同胚关系关联起来,推导任意螺旋线方程,根据这一方程编制程序,计算几种非圆柱螺旋线.结果表明,螺旋线形状优美,和相应的曲线形状匹配,说明本文的算法合理,程序可靠,在一定程度上填补了这方面研究的空白.     

复合材料管的模拟与度量

通过确定管芯线的轨迹，扫描形成管状面，求得曲面上的螺旋线，近似模拟形成高密聚乙烯复合材料管，并给出其度量方法．     

有限磁场作用下等离子体填充螺旋线慢波结构的色散分析

将等离子体填充的螺旋线慢波结构置于一纵向有限磁场中,考虑到磁化等离子体和介质的作用,该系统沿径向分为两个区域.采用螺旋导电面模型,利用已导出的慢波结构色散方程,数值计算了在不同的等离子体密度和磁场强度条件下,螺旋线慢波结构的色散特性,并对数值计算的结果进行了详细的分析.     

螺旋线拟合应用研究

提出了一种螺旋线的拟合算法,利用雅可比数值变换,消去二次多项式的混乘项,最后得到螺旋线的拟合标准方程,再利用非线性方程的多维数值寻根方法求解出螺旋线各项参数,最后用数据进行了算法的验证,并给出了误差的评定方法.