湍流边界层中单颗粒的运动方程

由任意流场中颗粒的运动规律出发,详细分析了颗粒在边界层内的受力,并结合边界层内特有的流动规律,推导出了湍流边界层中单颗粒的运动模型.其数值计算的结果与实测值进行比较,结果吻合的很好.     

湍流运动与生态边界层厚度

通过湍流通量及其梯度的空间结构和时间变化的分析,进一步揭示了生态边界层的结构特征和功能以及植物生理活动在这一过程中的重要性。茶园枝叶密集的冠层空间是物质能量的源和汇,可视为一个具有特定功能的整体,即生态实体。生态边界层厚度是指植物生命活动与物理环境之间的直接作用距离,超出这一距离,植物与环境间的物质能量交换则不明显。茶园冠层的生态边界层厚度(D)可用公式D=(BA)表达。(BA)为植物生理活动函数,HC为植物群体高度。在中性条件下,Φ=1。当=1时,D值变化在0.08HC～0.16HC之间,在考察生态系统的环境条件时,D值具有一定的参考意义。     

振荡流底边界层运动的数值研究

将大涡模拟法简化为二维形式,利用SGS格子涡模型封闭二维Navier-Stokes方程水流运动方程组,得到平底振荡流动边界层立面二维水流数值模拟,控制方程采用SMAC法求解,计算结果与水槽实验的实测资料比较较表明,该模型能够模拟振荡流边界流动特性,并进一步讨论了振荡流边界的紊动特性沿垂线分布和随相位变化的情况。     

过热液中汽泡生长初期阶段特性

依据非平衡热动力学相变理论建立了在均匀过热液中的汽泡生长模型．该模型中引入多变热,以保证汽泡在正化学势差作用下长大．采用数值计算方法,对汽泡生长的初始阶段特性进行了研究．计算表明,汽泡在此生长阶段存在滞后和自适应调节现象,滞后时间与引入的不同温度、压力、速度等扰动量的强度有关．在一定范围内,扰动大小并不明显影响汽泡生长曲线     

柴油机供油系统中汽泡产生的机理研究

本文论述柴油机供油系统中出油阀紧帽腔,高压油管,油嘴盛油槽汽泡产生及溃灭过程。供油系统中是否产生汽泡,可从压力波尾部的振荡情况来判断。并阐明汽泡对柴油机油耗及不规则喷射的影响机理。     

汽泡周围温度场的观测

本文利用光测技术的新发展，针对流动核态沸腾中汽泡温度场观测的一系列难点．提出了解决的力案，并成功地观测厂汽泡温度场，这为研究性态流动沸腾的机理打下了基础．     

微重力下流动沸腾中汽泡脱离机理初探

从单个汽泡动力学着手定性地分析了影响微重力下流动沸腾中汽泡脱离的几个因素,提出了对汽泡脱离的一种理解：在一定工况条件下,如果已产生的汽泡在垂直于流动的方向上能够为新产生的汽泡持续提供足够空间,在平行于流动的方向上它又能随着两相流动及时地滑移开,即可以实现微重力下流动沸腾中汽泡的持续脱离,为微重力下核态沸腾的形成提供可能．     

微重力下流动沸腾中汽泡脱离机理初探

从单个汽泡动力学着手定性地分析了影响微重力下流动沸腾中汽泡脱离的几个因素,提出了对汽泡脱离的一种理解：在一定工况条件下,如果已产生的汽泡在垂直于流动的方向上能够为新产生的汽泡持续提供足够空间,在平行于流动的方向上它又能随着两相流动及时地滑移开,即可以实现微重力下流动沸腾中汽泡的持续脱离,为微重力下核态沸腾的形成提供可能。     

固定汽泡周围的温度场分布

为估计M arangon i对流和自然对流对汽泡周围流场的影响,对加热面朝上和朝下的不同大小和过冷度的汽泡周围温度场进行了测量。通过比较测量所得温度场和带N av ier-S tokes方程的数值模拟结果可知,在完全没有浮升力时,M arangon i流会使得流场呈现一个向下的类似于射流的形状,但有了浮升力,向下的流动会立刻转向上,在加热表面附近形成涡流。即使加热面朝下,这种浮升力引起的自然对流依然影响整个流场,以至于这个系统不能很好地表现在微重力条件下的汽泡周围的流场。     

管流中高聚物稀溶液减阻预测及速度分布

本文分析了高聚物稀溶液减阻机理,提出了一个高分子聚集体抑制湍流的模型,并由此导出了管内流动的时均速度分布和减阻参数关系式,利用这些关系式可以合理地解释一些减阻现象。     

查图表确定管流直径的新方法

本文提出在已知输送流量及允许压强降的条件下,确定在单根管路中作湍流流动的不可玉缩牛顿型流体所需管径的一种新方法。这就是:以雷诺数Re为纵坐标,以一个消去直径d而又含有Re和摩擦阻力系数λ的已知无量纲数Reλ(1/5)为横坐标,在另一个消去d而又含有Re和相对粗糙度ε/d比值的已知无量纲数R_e/ε/d的恒值个,在双对数坐标纸上绘出一组曲线图,Re可从题意所知Rλ~(1/5)及R/ε/d由图上查出,并计算出d。提出此方法,又仅能避免长期以来传统使用的公式试算法或图解试算法的麻烦,而且当时意选用10组数据,以Moody图及Colebrook公式试算法所得结作果为标准值来校核时,发现本文提出的方法,较之Swamee与Jain 1976年5月在美国土木工程师协会会刊“水力工程分会志”上发表的经验公式计算结果,有较小的相对误差:前者相对误差平均值0.65%,最大值为1.36%;而后者的相对误差平均值为1.66%,最大值为2.67%。     

多孔介质中活性流体的边界层

讨论了多孔介质中活性流体的边界性质，利用内、外解的摄动方法分析了孔隙度变化引起浓度、压强变化时，边界层法向速度、法向梯度、扩散梯度、渗透梯度和曲率的线性关系，从理论上得到了描述中心边界的扩散方程．     

扭转问题中界面附近的边界层

基于经典的弹性理论分析 ,在剪切载荷作用下 ,异质材料的界面处存在转角的突变。根据偶应力理论 ,这一突变将导致偶应力趋于无穷大 ,显然这是不合理的结论。利用偶应力理论分析了含有界面的圆柱体的扭转问题 ,并由摄动方法给出了位移、转角和应力场的渐近解。在此基础上 ,分析了转动梯度对异质材料界面和固定边界性质的影响。分析结果表明 ,在材料界面和固定边界附近 ,存在一组边界效应解 ,它对经典的弹性理论解有可观的修正 ,修正的大小与界面两侧材料的性质有关。     

柴油机供油系统中泵端压力对汽泡消失的影响

本文借助CCD摄像机、高速A/D转换板 (采集速率为 1m/s)、图象采集卡、微型计算机和其它测试仪器 ,在喷油泵试验台上对透明供油系统中的汽泡进行试验研究。采用频谱分析的方法 ,对汽泡以不同方式消失时系统压力波动的频率结构进行研究 ,指出汽泡萎缩消失引起压力波动频率大约在 4kHz～ 1 1kHz,汽泡爆炸破碎造成高频振荡频率大约在 1 1kHz～ 2 0kHz,阐明泵端压力次波的升高率对汽泡的消失方式起决定作用。     

汽泡底部微液层的观测

本文用激光干涉法,在R113低过冷核态流动沸腾下,观测了小汽泡底部微液层,分析与探讨了实验误差及实验方法本身,实验表明:流动沸腾下,汽泡底部总存在楔形微层,外部主流对之无影响:汽泡在核化点处微层中心附近有干斑,一旦汽泡滑离,干斑不再存在.这一结果对进一步分析沸腾换热中微层的作用有重要意义。     

低压余热锅炉制造中汽泡环焊缝热裂纹探讨

一般情况下按焊接裂纹产生的温度和时间分为热裂纹、冷裂纹（延迟裂纹）和再热裂纹等,在承压类特种设备制造中产生的裂纹主要是热裂纹、冷裂纹。控制焊缝中S、P、C等含量,选择合适的焊接工艺、降低焊接结构刚性减少焊接残余应力是提高焊缝的抗裂性、减少热裂纹的有效措施。在锅炉焊接生产中,选择合适的焊丝、焊剂或焊条,有效控制其S、P、C含量,选择合适的焊接工艺和结构,减少焊接残余应力是减少焊缝纵向裂纹的有效措施。     

边界层理论中Falkner-Skan方程的数值解

作者采用有限差分法求解著名的Falkner-Skan方程,计算效率明显高于其他数值方法.此法求解利用了Lan 和Yang近期建立的Falkner-Skan方程和奇异积分方程之间的等价性.有限差分方法数值解的结果与先前一些作者的结果一致.     

不可压边界层中点源产生的波包

根据线性稳定性理论研究点源产生的波包在二维和三维不可压边界层中的传播特征 .发现点源波包在二维边界层中呈楔形向下游传播 ,其横向偏角为 1 0°,与相关的试验图片相吻合 .波包的最大幅值在点源附近区域偏离中心线 ,随着波包向下游传播 ,波包的三维性很快减小 ,最大幅值沿中心线增长 .同时发现波包的幅值放大因子远小于最不稳定单色波 .波包在后掠平板三维边界层的传播与二维不同 ,其波形基本不变 ,最大幅值的增长路径和势流的夹角变化很小 ,且幅值增长迅速 .证明流场显示观测到的条纹结构是波包的等位线 ,在三维边界层中应用 e N方法应沿着波包增长方向积分 .     

出油阀及紧帽腔对柴油机喷油系统中汽泡的影响

通过改变喷油泵出油阀间隙、出油阀紧帽腔容积、以及出油阀减压凸缘厚度,借助特制的透明供油系统、ＣＣＤ摄录机、高速Ａ／Ｄ采集卡、图像采集卡和微型计算机等测试及处理设备,对喷油系统中汽泡现象进行了试验研究,揭示出以上几项与供油系统中残余压力的关系及对出油阀紧帽腔中汽泡和汽泡分布区域的影响规律。     

中浓纸浆悬浮液湍流边界层的模拟

介绍纤维悬浮液的分类及管道中纸浆纤维悬浮液的流动状态 ,重点进行中浓纸浆悬浮液湍流边界层的模拟研究 ,详细分析了相关的模拟结果 ,得出如下结论 :当管子壁面距离 0～ 9× 10 - 4m时 ,横过水环厚度的速度分布是线性的 ;水环厚度很小 ,水环中的剪切作用是层流剪切 ,剪切力作用于纤维网络表面 .突出网络塞体表面 (0～ 9× 10 - 4m )的纤维甚少 .据此可认为网络塞体表面较为光滑 ;管道中远离壁面处浓度高 ,壁面处浓度低 ,浓度分布具有递减的趋势