关于齿形误差评定方法的研究

根据在DIN基础上对ISO 1328提出的齿形误差的评定,要求有一个修正的设计齿形的“平均齿形”。不过,平均齿形的确定存在一些难题。业已得出的一种简单和正确的确定它的方法是用最小二乘法。平均齿形的确定可按如下三步进行:(1)用最小二乘法得到最小二乘设计齿形吻合线。(2)亦可得到最小二乘实际(测量)齿形吻合线。(3)平均齿形是作为下面两个分量之和给出结果的。其一是作为最小二乘实际齿形吻合线给出的倾斜分量。另一个则是由设计齿形自身减去最小二乘设计吻合线得到的形状分量。包括一台小型计算机和一台数字处理机的原型装置,都是根据上面原理发展起来的。     

迂回风道对安全门地铁环控能耗的影响

为了研究迂回风道对安全门地铁环控能耗的影响,首先建立了地铁车站三维模型,并采用示踪气体的方法,结合计算流体动力学(CFD)技术对迂回风道开启或关闭情况下的气流组织进行模拟,得出开启和关闭迂回风道的掺混系数值分别为19.79%和39.10%,表明开启迂回风道能有效降低站台活塞风的进入;然后根据地铁线路系统特性,建立了通风空调网络模型,运用地铁热湿负荷分析模拟软件(STESS)进行能耗模拟分析,重点探讨了不同季节迂回风道的启闭对地铁环控能耗的影响。结果表明,在采用夏季开启,过渡季、冬季关迂回风道的运营模式后,初期每年节省电量1 284 800kW·h,近期每年节省电量2 106 300kW·h,远期每年节省电量711 400kW·h,该措施对安全门地铁环控能耗的降低作用十分明显。     

吹塑机自动风环原理及应用

在吹塑薄膜生产过程中,薄膜厚薄均匀度是一个很关键的指标,其中纵向厚薄均匀度可以通过挤出和牵引速度稳定性加以控制,而薄膜横向厚薄均匀度一般依耐于模头精密制造,且随着生产工艺参数变化而变化,为了提高薄膜横向厚薄均匀度,须引进自动横向厚薄控制系统,常用控制方法有自动模头(热膨胀螺丝控制)和自动风环,这里主要介绍自动风环原理与应用。     

5连通图的分裂和可收缩边

引入5连通图中度为5的顶点的分裂,利用分裂和收缩的运算对某类5连通图进行归纳,证明了对于阶至少为7的5连通图G,当G的任一断片的阶不等于2,且对G的任一5度顶点z,G[NG(z)]中含子图(K2∪2K1)+K1,则对G的任意顶点x,下列断言之一成立:1)x关联一条可收缩边;2)在NG(x)中存在一个5度顶点y关联一条可收缩边;3)在NG(x)中存在一个5度顶点y,使得对y作某一个分裂运算所得的图是5连通的.     

后牙种植义齿单冠修复两种固位方式效果的比较

目的:探讨螺丝固位与黏结固位后牙种植义齿单冠修复的临床效果。方法:选择上下颌牙列后牙缺损患者35例共48枚种植体,其中22枚采用螺丝固位修复体,26枚采用黏结固位修复体。分别于修复后12个月复诊,检测种植体周围边缘骨吸收量、改良菌斑指数(mPLI)、改良出血指数(mSBI)等临床指标以及患者对种植义齿的美观满意度。结果:螺丝固位组及黏结固位组平均种植体周围边缘骨吸收量分别为(0.486±0.011)mm和(0.465±0.008)mm;螺丝组与黏结组mPLI平均水平(P50)均为1,mSBI平均水平P50亦均为1;两组美观满意度平均得分P50为1。统计结果显示螺丝固位组与黏结固位组间种植体周围边缘骨吸收量、mPLI、mSBI以及患者满意度的差异均无统计学意义(P0.05)。结论:后牙区螺丝固位与黏结固位种植义齿短期临床修复效果差异无统计学意义。     

工业锅炉炉内空气动力特性的PIV分析

工业锅炉炉内空气动力特性的研究对保证工业锅炉的正常工作具有重要的意义。利用粒子图像测速(PIV)技术研究旋流燃烧器一次风、二次风不同扩口角度和二次风旋流强度对炉内空气动力场的影响,结果表明,一次风扩口角度的增加使中心回流区由大变小,二次风扩口角度和旋流强度的增加均使中心回流区增大;射流边界随着一次风扩口角度的增加而减小,随二次风扩口角度和二次风旋流强度的增加而增加。研究结果可为工业锅炉和燃烧器的设计、改造和运行提供借鉴。     

k-path和k-star

设G是一个图,k-path是一条有k个顶点的路,记为PK,k-star是完全二部图K1,k.如果顶点xi的度为di(记为degG(xi)=di),i=1,2,…k,那么称Pk=x1x2…xk在图G中的型号为(d1,d2,……dk).同样我们可以定义k-star的型号[x,x1,x2,…xk].本文证明了,对每一个最小度大于或等于4的平面图,一定含有一条型号(≤17,4,≤17)或(≤7,5,≤7)的3-path;对每一个最小度大于或等于5的平面图,一定含有一个型号为(5,≤8,≤8,≤8)的3-star和型号为(5,≤11,≤11,≤11,≤11)的4-star.     

k-path和k-star

设G是一个图,k-path是一条有k个顶点的路,记为PK,k-star是完全二部图K1,k.如果顶点xi的度为di(记为degG(xi)=di),i=1,2,…k,那么称Pk=x1x2…xk在图G中的型号为(d1,d2,……dk).同样我们可以定义k-star的型号[x,x1,x2,…xk].本文证明了,对每一个最小度大于或等于4的平面图,一定含有一条型号(≤17,4,≤17)或(≤7,5,≤7)的3-path;对每一个最小度大于或等于5的平面图,一定含有一个型号为(5,≤8,≤8,≤8)的3-star和型号为(5,≤11,≤11,≤11,≤11)的4-star.     

双圆弧齿轮齿形参数的研究

本文用三维有限单元法对分阶式双圆弧齿轮齿形的三个主要参数——法向压力角α_n、齿厚比K和齿顶高系数h_a~*,按正交试验表L_(16)(4~5)进行计算,得到了轮齿的应力与α_n,K和h_a~*的变化关系。增大压力角会使齿根应力下降,减小齿厚比会使齿腰处的应力下降,增加齿高则齿腰和齿根处的应力均下降。然后从强度、制造和使用等方面考虑,提出一种改进齿形。为了验证有限元模型的准确性和改进齿形的正确性,又做了电测实验。通过对通用齿形和改进齿形的对比实验和计算,证实了有限元方法是较准确的,改进齿形无论在齿腰还是在齿根的应力都低于通用齿形。     

滚铁环

正"加油!""你好厉害!""哈哈……"操场上传来一阵阵笑声,原来是我们班同学在玩滚铁环的游戏。在上午第三节的体育课上,老师教我们玩滚铁环。刚开始,我看到老师推着铁环给我们示范动作,觉得挺简单的,不就是推着铁环跑,不用教我都会。于是,等老师示范一结束,我就迫不及待地拿了一副铁环推了起来。谁知铁圈竟跟     

剃(磨)前齿轮齿廓展成齿形计算方法及参数化设计

剃(磨)前滚刀法向齿形参数直接影响被加工齿轮的齿形。利用平面齿廓法向法的基本原理,推导由剃(磨)前滚刀法向齿形反求工件齿形的计算公式,实现滚刀齿形参数化。通过VB对CAD进行二次开发,改变以往通过手动捕捉包络曲线簇顶点得到展成工件齿形的方法。实现剃(磨)前齿轮展成齿廓齿形的快速自动绘制。由展成结果可直观观察到滚刀参数对工件齿廓形状的影响,在此基础上可选取最优参数,提高设计质量。     

81型双圆弧齿轮的弯曲应力分析

用三维有限元法对五种齿形的81型双圆弧齿轮的齿根弯曲应力进行了计算,分别得到了它们的齿根应力公式。并把这五种齿形的齿根应力公式统一成一个通用公式,从而得出齿形系数(Y_F)随齿数变化的曲线。该公式的计算结果和由电测法得到的结果吻合较好。可以作为81型齿轮弯曲强度计算的基本公式。     

齿形耐磨性对比实验与研究

本文记录了三种圆柱齿轮齿形(标准渐开线齿形、渐开线等移距变位齿形、复合齿形)对此磨损实验的数据,将这些数据绘成图表,并对这些数据和图表进行了分析。结果证明,无论是磨损量、磨损率还是轮齿表面磨损量分布等,复合齿形均比渐开线(标准或变位)齿形优越,且传动效率亦较高. 本实验是在开式实验台上进行的,载荷情况属于重载,试件是适合于冶金、矿山用的低速重载齿轮。     

电接风向风速仪故障的检修

1　感应器常见故障及检修1.1　常见故障　 (1)插头、插座接触不良或断线 ;(2 )发电机线圈断线或短路 ;(3 )焊头脱焊 ;(4 ) 12线插头座进水 ;(5 )磁钢失磁严重 ;(6)同心插头座短路 ;(7)风向接触器接触不良 ;(8)Ｋ2接点故障 ;(9)电源故障。1.2　检修1.2 .1　瞬时风速感应部分 :(1)Ｋ2接点检查 ,将万用表拔到Ｒ 1Ｋ档 ,两表笔分别接 2 0线插头的Ａ9与Ｂ2 ,风杯转过 80圈 ,万用表指针是否向电阻为 0的方向摆动 ?若指针有摆动说明Ｋ2接点正常。 (2 )风速发电机检查 ,用万用表 10伏挡 ,测 2 0线插头Ａ10、Ｂ1间电压 ,若无交流电压 ,说明故障在 2 0线插头到感应器 ,拆开 2 0线插头 ,看Ａ10 ,Ｂ1有无缩进、脱焊 ,若良好 ,应取下感应器 ,用手转动风杯 ,测 12线插头10、11间有无交流电压 ?若有电压 ,说明故障在 12线插座上 ,即 10或 11脱焊 ,10、11插孔太松 ,可用镊子夹小些。若无电压 ,说明故障在 12线插头到感应器。取下风速表 ,转动风杯 ,用万用表 10伏挡测同心插头细的部分与风速表固定螺丝间电压 ,若有电压...     

苗药三匹风的化学成分研究

目的:研究苗药三匹风的化学成分。方法:采用溶剂提取、各种色谱分离技术进行化合物纯化,通过波谱数据对单体化合物进行结构鉴定。结果:分离出七个化合物,分别为:linolenic acid(1)、trans-phytol(2)、Vomifoliol(3)、(+)-(6s)-Hydroxymenthol(4)、euscaphic acid(5)、pomolic acid(6)、19α-hydroxy-3-acetyl ursolic acid(7)。结论:从苗药三匹风中分出五个萜类、一个脂肪酸、一个脂肪醇。     

矩形花键滚刀的齿形检测及重磨补偿的研究

1 指导思想及步骤1.1 齿形检测(1)目前我国国内检测工具厂的检测设备有PWF—250,300西德KERLINGER公 司生产的滚刀测量仪。国内也研制了类似的设备GDY—250,300滚刀检测仪。上述设备只能检测阿基米德蜗杆、渐开线蜗杆、法向直廓蜗杆,而不能检测非直纹面蜗杆。问题的关键在于,矩形花键滚刀基本蜗杆,在工程允许范围内是否存在接近直线的齿形截面:在侧铲面上找到一条工程允许范围内接近直线齿形截面,该截面内齿形直线性最好。就可在该截面位置检测直线齿形,如不在工程允许范围内寻找齿形直线性较好的截面,在该截面位置以直线为基准规定中凸值的方法,只要中凸值最大一点不超出传感器触头的测量范围即可实现直接触式检测。因此,矩形花键滚刀基本蜗杆性质和测铲面性质分析优化寻索基本蜗杆、侧铲面的齿形直线性是解决问题的关键。     

摆线轮齿形的CAD设计

文中对传统的摆线轮齿形及近年来国内外出现的一些新齿形(如两齿差,长摆,普摆)给出了齿形曲线方程及绘图所需的数学关系式并简要介绍了绘图用程序框图。根据本文的研究而编制的程序可绘制具有任意参数的短摆一齿差、三齿差齿形、长摆齿形、普摆齿形的摆线轮以及摆线轮与针轮的啮合图,并可计算各种特殊齿形的几何尺寸.     

云南鱼类单殖吸虫六新种的记述

本文记述采自云南省鱼类的单殖吸虫指环虫科六新种.全模标本保存于华南师范学院生物系.文中量度以毫米计.1.戟形叉指环虫,新种(图1)寄主和寄生部位:湖四须鲃,鳃此虫后吸器几丁质结构近于Dicrodactylogyrus campoformis和Dic-rod.campaniformis,但差别在于雄性交接器、阴道、联结片等的结构不同.2.似恐龙指环虫,新种(图2)寄主和寄生部位:云南倒刺鲃,鳃本虫之后吸器几丁质结构和雄性交接器结构相似于D.spinibarbichthis,但支持器之结构、后吸器几丁质结构之量度不同.3.强壮指环虫,新种(图3)寄主和寄生部位:裂腹鱼,鳃本种中央大钩和联结片近于D.magnihamatus, 但大钩长度和交接器不同.又和已知寄生于裂腹鱼之种类均有别,故应为一新种.4.大口鱼指环虫,新种(图4)寄主和寄生部位:大口鱼,鳃本种之雄性交接器和阴道结构近于D.pseudoflagellicirrus,但支持器结构不同,中央大钩和联结片量度不同.5.潘指环虫,新种(图5)寄主和寄生部位:鲸 (鱼良)白鱼、未定种白鱼,鳃本种之中央大钩近于D.lamellatus,但雄性交接器之结构和长度不同.6. 清水海指环虫,新种(图6)寄主和寄生部位:未定种白鱼,鳃本种之中央大钩及雄性交接器近于D.squaliobarbi,但阴道结构和几丁质结构量度不同.     

准摆线内齿轮的插齿刀齿形

本文以短幅外摆线的等距线为原始齿廓(外齿轮),求取了与之共轭的内齿轮齿形(准摆线齿形)及切削这种内齿轮的插齿刀齿形,并寻求了用三圆弧替代插齿刀齿形的方法。实例证明,该方法能获得足够的齿形精度,而给插齿刀的制造带来了方便。     

地形、摩擦和加热作用在ω方程中数值贡献的计算方案

本文提出一个把斜压垂直运动区分为各种强迫机制的数值计算方案。在给出的总ω方程中有六项强迫函数。这些强迫函数是:1、实测风的微分涡度平流;2、实测风热力平流的拉普拉斯;3、地形作用;4、摩擦应力作用;5、潜热作用:6、地面感热输送向大气的作用。这些强迫函数能由日常观测的气象资料决定;相应的ω方程的数值解能由超张弛法得到:同时,从四个位面(200mb,400mb,600mb和800mb)上得到区分形式的垂直P-速度。