特性阻抗的估计与动脉系统的建模

考察了不同模型下不同方法对特性阻抗的估计．理论分析与计算结果表明：直接频域估计算法，适用于输入阻抗在某一频率以上呈现模值与相位基本平坦的情况，否则，频率范围不同，将导致估计结果差异很大．直接时域估计算法，导致对特性阻抗的低估．模型参数优化估计算法，估计结果依赖于模型结构与真实系统的近似程度，与三元Ｗｉｎｄｋｅｓｓｅｌ模型相比，单管复负载模型更适于进行特性阻抗的估计     

EUT对TEM传输室特性阻抗影响的边界元分析

采用边界元法分析了金属箱体的受试设备对横电磁波传输室特性阻抗的影响．计算结果表明，当受试设备不满足“三分之一准则”时，对特性阻抗的影响达5Ω以上，当满足“三分之一准则”时，对特性阻抗的影响小于2Ω．测量结果证实了计算方法的有效性，所得结论对TEM传输室的设计与测试具有重要意义。     

正五边形同轴开槽线分析

应用保角变换和雅可比椭圆变换的方法，将正五边形同铀开槽线变换为对称平板波导，得到了其特性阻抗和分布电容的初等函数表达式．特性阻抗Z0＝188.433k'(λ)/√δ，k（λ），分布电容C＝2εK(λ)／K'(λ)．其中，K(λ)和K'(λ)分别为以λ和λ'为模的第一类椭圆积分；ε为传输媒质的介电常数．     

关于传输线特性阻抗的研究

极值长度和区域模的概念是复分析中的重要概念。该文采用复分析方法对传输线的特性阻抗进行了讨论，借助于极值长度和区域模的概念得到了任意截面传输线特性阻抗的新的计算公式，建立了传输线特性阻抗的数学模型，发现了传输线特性阻抗和单位长度电容的共形不变性质，提出了极值长度和区域模的物理含义，讨论了计算公式与数值方法联合求解复杂截面传输线性性阻抗的可行性，为传输线特性阻抗的精确计算提供了新的途径。作为实例，求出     

新型耦合共面波导的分析

以精确的或近似的保角变换技术对两种新型耦合共面波导进行了分析，导出了两种结构的等效介电常数和特性阻抗的封闭表达式，提供了数值结果．结果显示了这些结构的特性．     

非均匀无耗微带线分布电容电感的研究

利用FDTD方法结合电报方程对非均匀微带线的分布电容电感进行了提取,研究了不同介电常数衬底下微带线的分布电容电感以及相应的特性阻抗,并得到了分布电容电感、特性阻抗随结构参数的变化规律．讨论了弯曲结构和阶梯结构两种非均匀微带线的情况．     

关于λ/4长传输线的阻抗变换作用

本文分析和计算传输线的特性阻抗,并且给出一个阻抗匹配的方法．     

正N边形同轴传输线特性阻抗的近似计算

综合分析同轴线电容近似计算方法，推导出正边形同轴传输线特性阻抗的近似计算公式，实例计算了正三边形、正四边形、正五边形、正六边形、正七边形、正八边形同轴传输线的特性阻抗，通过理论分析和数值比较验证近似计算公式的计算精度。计算结果表明：当R1／R2〈〈1，近似计算公式精度不高，当R1／R2≥0．8时，公式具有较高的计算精度，可用于电磁工程问题的设计与计算。     

椭圆柱共面波导的准静态分析

利用保角变换技术对两种椭圆柱共面波导的传输特性作了准静态分析，导出了两种结构的有效介电常数和特性阻抗的封闭表达式，并提供了计算曲线．结果表明，这种方法是有效的     

内导体偏置对传输线特性阻抗的影响

由内导体和空心外导体所组成的同轴传输线是电磁工程中一类重要的传输线。本文提出用边界元分析这类传输线内导体偏置时，对其特性阻抗的影响，获得各种传输线内导体偏置时的特性阻抗数据。这些特性阻抗数据不仅可为各种偏心传输线的准确设计提供理论依据，而且可为同轴传输线的加工制作精度提供理论参数。     

新型二元混合工质HFC32/HFO1234yf的热物性模型

在已有文献数据的基础上,优化了HFC32/HFO1234yf二元混合物相对应的交互系数和HFO1234yf适用于Peng-Robinson-Stryjek-Vera(PRSV)方程的纯物质特性参数,建立了用于该混合物的PRSV方程模型,并用该模型开发了二元混合物的热物性计算程序.比较实验数据发现,PRSV方程计算值的精度比PR方程有所提高.根据PRSV方程绘制了混合物饱和压力、温度随气液组成变化的关系图,并列出了定组成(0.3/0.7)时二元混合物饱和性质表,最后比较了不同混合比条件下混合物的潜热曲线.发现HFC32的添加有利于流体潜热的提高,考虑到GWP的因素,推荐了作为替代制冷剂时HFC32/HFO1234yf二元混合物所要满足的混合比范围为0.2/0.8~0.4/0.6.     

手性离子液体1-丁基-3-甲基-咪唑乳酸盐及其与水二元混合物的体积性质和表面性质

在293.15~343.15 K和常压下对手性离子液体1-丁基-3-甲基-咪唑乳酸盐的密度和表面张力进行了测定,并根据密度和表面张力对其体积性质和表面性质进行了计算;在298.15~318.15 K和常压下,对离子液体1-丁基-3-甲基-咪唑乳酸盐与水二元混合物的密度和表面张力在全摩尔浓度范围内进行了测定。在此基础上,对二元混合体系的过量摩尔体积进行了计算,根据Redlich-Kister方程对其进行了拟合,并对体系的热膨胀系数、偏摩尔体积、过量偏摩尔体积以及离子液体和水的表观摩尔体积进行了讨论,对二元混合物的表面性质进行了计算。     

混合制冷剂饱和液体密度的推算

定义了新的用于推算混合制冷剂饱和液体密度的对比温度和对比密度，发现混合制冷剂饱和液体密度与其纯组分饱和液体密度的归一化关系有同一化规律．给出在3种工况下确立混合制冷剂基准密度尺度的方法，并得到了计算混合制冷剂饱和液体密度的通用方程．最后比较了10种二元和三元混合工质的方程推算值与文献值．饱和液体密度的计算结果表明：方法（1）和方法（2）的偏差在1．5％之内，方法（3）的偏差在2％之内，方程计算精度满足工程需要．     

声速混合定则测量原油含水率实验研究

在原油生产和管道输送过程中,原油含水率具有重要的经济意义．笔者应用生物组织定征中的声速混合定则,对油水混合流体中含水率进行测量．研究表明,声速混合定则测量的结果与实际值符合较好,这为原油含水率的测量提供了一种有效方法     

二元混合液自由程压力系数与温度系数

给出了理想二元混合液自由程压力系数与温度系数的表达式.结果表明,理想二元混合液的自由程压力系数与温度系数均为组分自由程压力系数和温度系数的线性函数,其系数为组分的自由程分数.由各组分的压缩系数、膨胀系数、绝对零度时的摩尔体积和组分分数,可以求得混合液的自由程压力系数和温度系数.     

有机液及有机混合液非线性声参量表达式--基于声速-碰撞因子理论

基于Schaaffs声速一碰撞因子理论,结合有关液体压力和温度对碰撞因子影响的研究结果,导出了有机液及有机混合液的非线性声参量表达式,该表达式给出了B／A参量与各组分的分子排斥力指数、热力学参量及外部温度、压力状态的关系．通过该表达式,不需知道各组分的B／A参量便能够预测混合液的B／A参量,反之,通过测定混合液的B／A参量,可以了解混合液的内部结构信息．     

酯与离子液体[bmim]BF_4二元双水相体系金属镉(Ⅱ)的萃取分离及测定

Cd(Ⅱ)与碘化钾形成离子化合物CdI_42-,与罗丹明B结合形成离子缔合物(RhB)2(CdI_4),此缔合物在一定条件下,可采用酯与离子液体[bmim]BF4二元双水相体系从目标混合物中实现高效萃取分离,方法用于测定天然水中重金属Cd(Ⅱ)的含量,检测限3.16×10-7mol/L.研究了试剂用量对三元缔合物形成的影响以及温度和酸度对离子液体-双水相萃取体系的影响,得到了Cd(Ⅱ)、KI、RhB三元缔合物(RhB)2(CdI_4)的最佳生成条件以及二元双水相体系的最佳萃取条件.     

二元液体混合物表面张力的推算

在表面相Gibbs-Duhem方程的基础上,结合两个简单的表面模型,建立了一个能由体相性质及纯物质的表面张力推算二元混合物表面张力的新方程。经过216个系统的广泛检验,结果令人满意。在没有二元数据及可调参数的条件下,有一半以上系统的表面张力计算值与实验值的均方差小于0.5×10~(-3)N·m~(-1),约四分之三的系统小于1.0×10~(-3)N·m~(-1)。但对水溶液及某些有强烈缔合作用的二元系的推算的误差较大。新方程为建立更全面的预测混合物表面张力的模型提供了良好的基础。     

二组分液体混合物折射率L—L公式的修正

本文提出了一个计算二组分液体混合物折射率L—L公式的修正公式.用31个体系实验数据验证,24个体系标准偏差σ×10~4<4;3个体系4<σ×10~4≤9;仅4个体系9<σ×10~4<17.该式远比L—L式优越.     

双元非水溶液体系表面张力的计算

应用分子聚集型状态方程和分子聚集型活度系数方程来预测活度系数，然后按照Ｓｈｅｒｅｓｈｅｆｓｋｙ方程，计算液体混合物的表面张力，利用该方法计算了６种双元非水溶液体系的表面张力。