预应力混凝土梁桥施工裂缝的研究及处理

针对某公路大桥施工过程中两榀跨径４０ｍ的预应力混凝土Ｔ形主梁出现开裂的工程实例,分析了裂缝产生的原因;结合荷载试验的实测结果,说明了裂缝对主梁结构性能的影响。为今后判断具有同类裂缝缺陷的预应力混凝土梁能否正常使用,以及是否具备足够的承载力提供了必要的技术依据,最后提出了裂缝的处理方案。     

大距度预应力次梁楼盖边梁、次梁弯扭分配试验

介绍了 4榀 8m× 6m大跨度次梁楼盖的大比例模型试验 ,主要研究预应力次梁在有无现浇板的情况下在边主梁中引起的约束扭矩以及该约束扭矩与荷载的比例在各受力阶段随次梁抗弯刚度和主梁抗扭刚度的改变而不断变化的规律 ,所得结果对国家设计标准修订和工程设计有重要参考价值     

后张法无黏结预应力空心楼板的应用

结合具体工程实例,介绍了无黏结预应力楼盖的设计方法,指出该方法在减轻混凝土结构自重,提高楼板承载力的同时,有效地实现了建筑大空间的功能要求,值得推广.     

无板大跨度预应力次梁楼盖边梁协调扭转试验

介绍2个6 m×8 m无整浇板大跨度预应力次梁楼盖试件的边主梁协调扭转试验,探讨无整浇板大跨度预应力次梁楼盖中边主梁与次梁之间弯扭分配的变化过程.对试验现象和实测结果的分析表明,大跨度预应力次梁楼盖的边主梁始终处于弯剪扭复合受力状态下,其协调扭矩不可忽略,不应采用零刚度法;开裂以后,协调扭矩继续随荷载的增加而增长,这与AC I规范塑性设计法的基本假定有显著区别.该结果对规范修订有一定参考价值.     

带板大跨度预应力次梁楼盖边主梁协调扭转试验

为探讨带整浇板大跨度预应力次梁楼盖中边主梁与次梁之间弯扭分配的变化过程,进行了两个6m×8m带整浇板大跨度预应力次梁楼盖试件的边主梁协调扭转试验．通过对试验现象的观测和实测结果的分析,得出的主要结论为：大跨度预应力次梁楼盖的边主梁始终处于弯剪扭复合受力状态,其协调扭矩不可忽略,零刚度法不应采用;开裂以后,协调扭矩继续随荷载的增加而增长,这与ACI规范中的塑性设计法有显著区别．     

超长预应力抗裂楼板环境温度效应的工程监测与分析

通过对一典型超长预应力楼盖的部分楼层梁板在施加预应力后一段时间内应变的现场监测,给出了不同位置测点应力和温度的变化曲线.选取了部分时段内温度变化情况,分析了结构在温度作用下的响应特征.测试结果表明,环境温度的变化会引起构件应力的变化,结构中部截面是环境温度效应最不利的截面.通过对预应力楼盖的抗裂效果的理论与现场实测分析,说明利用预应力技术解决超长结构的抗裂问题是非常有效的.     

浅析预应力连续配筋中理论线形与实际线形的差别

对预应力连续结构中预应力筋的线形、几何特征及等效荷载作了研究，给出了预应力筋等效荷载的计算公式；且用荷载平衡法分析了预应力连续配筋中的理论线形与实际线形两种方案的差别，为预应力混凝土结构的设计与施工提供了依据。     

后张无粘结预应力混凝土梁,板施工

济南齐鲁宾馆二期工程采用无粘结预应力混凝土梁，板结构体系，使大柱网现浇整体楼盖设计与施工某些问题得以解决。本文重点介绍了后无粘结预应力混凝土梁板结构的施工技术。实践证明，该结构体系可靠合理，并具有显著的经济效果。     

部分斜拉桥混凝土脊骨梁受力机理与结构优化

长山大桥为主跨260m的双索面预应力混凝土部分斜拉桥,跨度为同类型桥梁之最.为保证双索面布置的主梁受力可靠,基于索梁传力机理提出了一种具有稳定三角边箱室的主梁结构形式——脊骨梁,并优化分析确定了多向混合预应力配束尤其是主梁下缘"弓形"预应力束的布置方案,以及在三角边箱室设置加劲肋以替代横隔板的横向传力构造.通过建立全桥有限元模型进行数值模拟分析计算,结果表明,在最不利状态下全桥应力、挠度远低于规范限值,剪力滞现象得到明显改善,横向受力更为均匀、合理.     

浅谈预应力混凝土梁施工方法

0.前言 预应力混凝土梁是市政及公路桥梁施工普遍采用的形式,因此有效的质量控制措施,对桥梁建设有着十分重要的实际意义。本人在2010年的工作实践中,指导了营口经济技术开发区鲅鱼圈青龙山大街跨鹊鸣湖大桥的施工。鹊鸣湖大桥全长128m,桥梁主体结构共4跨,每跨32m,桥面为单幅设计,宽度31m,该桥上部结构为预应力混凝土箱梁筒支转连续结构,主梁40片,预制梁高1.65m。根据本人的工作实践,浅谈一下对后张法预应力混凝土箱梁的工作体会。     

四边简支矩形单向预应力双向叠合板的弹性设计方法

分析了当前预应力混凝土叠合板设计中存在的问题，结合预应力混凝土叠合板的工作特性,根据弹性薄板原理，按正变异性板推导出了四边简支单向预应力矩形板的弯距分配公式，最后运用实例验证了这种弹性设计方法的合理性．     

预应力混凝土箱梁桥腹板施工裂缝成因与对策

为了找出预应力混凝土连续箱梁桥施工过程中,腹板有可能出现斜向裂缝的原因,运用光纤技术对预应力张拉过程进行监测,并利用有限元软件ANSYS对结构进行模拟分析。结果表明：有斜向预应力钢束区域大部分范围内的第一主应力均大于2.60MPa,得知裂缝是腹板内主拉应力超过混凝土抗拉强度所致,受腹板纵向预应力布置方式的影响。     

克服典型病害的新型预应力混凝土空心板梁设计

提出了一种新型预应力混凝土空心板梁结构形式。采用匹配预制,界面设置剪力键的方法解决铰缝问题;采用双向预应力筋布置,保证桥梁纵向受力的同时,也防止了梁体纵向裂缝的出现,并保证匹配界面存在压应力。同时,采用底板开孔的方法,减少预应力混凝土空心板梁内外的温差,采用顶板切槽式拉毛,保证顶面桥面铺装与预应力混凝土空心板梁的粘结作用。设计算例的有限元分析表明,匹配预制双向预应力开孔混凝土板梁的底板,纵桥向和横桥向压应力储备分别大于2.58 MPa和0.16 MPa,有效的防止了底板纵向裂缝和铰缝病害的产生。     

预应力曲线转换梁的试验研究

通过对竖向荷载作用下的矩形和箱形２种截面形式的预应力混凝土曲线转换梁进行的试验研究,分析了不同截面形式的曲 对转换结构受力性能的影响。研究表明,曲梁内的扭矩不容忽视,但只要设计合理,预应力曲线转换梁同样具有良好的工作性能和破坏形态,最后还提出了预应力曲线转换梁结构的一些设计建议。     

预应力混凝土叠合空心板与底板抗弯承载力相关性试验研究与分析

通过试验研究与理论分析,探讨了预应力混凝土叠合空心板与底板抗弯极限承载力相关性.依据理论分析,提出了幂函数是二者相关性理想拟合曲线,为叠合板结构性能检验提供了新的检验方法与计算手段,可供有关规范及通用标准图集编制和生产、检验部门参考试用.     

预应力混凝土平面曲线箱梁裂缝

针对预应力混凝土曲线箱梁,产生径向水平压力的平面曲线力筋易使混凝土腹板超载,而造成混凝土破坏,并使力筋拉直等问题,应用翘曲扭转理论,分析了预应力混凝土平面曲线箱梁在张拉平面曲线形纵向力筋时,将在腹板中产生横向力,以及桥墩和桥梁支座约束作用,局部板中力筋的径向力使竖向跨越的腹板产生剪力和弯矩等产生裂缝的原因,提出了在设计与施工中应采取保证力筋的保护层厚度,充分调整力筋曲率的作用,设计计算必须考虑侧向预应力,保证在力筋弯曲的部位、管道不出现尖弯等措施。为平面曲线桥梁的设计与施工提供了一定的理论依据。     

后结合预应力组合梁负弯矩区混凝土开裂性能试验

为了研究后结合预应力技术改善混凝土桥面板组合梁在负弯矩作用下的受力性能,特别是混凝土的开裂性能,设计制作了2根组合梁(一根是常规混凝土桥面板组合梁,另一根是后结合预应力混凝土桥面板组合梁),进行了2根组合梁的静力试验.测试了在不同荷载作用下组合梁的变形、不同截面上构件的应变分布、混凝土的裂缝、钢与混凝土之间的相对滑移以及极限承载力等.试验结果表明:后结合预应力混凝土板连续组合梁的初始开裂荷载和正常使用状态的极限荷载分别是普通连续组合梁的3.87倍和5.38倍,说明采用后结合预应力混凝土桥面板能够大大提高组合梁负弯矩区混凝土的抗裂性能.     

宽底板预应力混凝土桥梁横向应力分析

通过对预应力混凝土桥梁横向应力分析,发现对底板比较宽的箱形和槽形截面的预应力混凝土梁,其底板不但受到预应力作用,还要承受一定的横向弯矩,在横向没有预应力的情况下容易出现危害较大的纵向裂缝.但我国规范JTGD62—2004以及TB10002.3—2005对混凝土构件的横向应力并没有明确的规定,国外规范对此考虑的也不完全,但有借鉴之处.最后建议国内外规范对预应力混凝土构件的横向应力作出明确规定,保证桥梁的正常使用.     

现浇无黏结预应力混凝土楼板施工技术

结合工程实例,对无黏结预应力混凝土现浇楼板施工技术从原理、主要施工方法等方面进行了详细介绍,并对施工关键部位提出了注意事项.