两相鄰边固定两相鄰边自由矩形板的弯曲

本文引用广义简支边的概念和迭加法原理，解决了有一集中力作用在两相邻边固定两相邻边自由的矩形板的中心的弯曲问题。计算了实例。     

图的相邻强边着色数

如果在一个图的正常边着色中,相邻两点关联的边集所着的颜色集合不同,则称此正常边着色为相邻强边着色.对图G进行相邻强边着色所需要的最小色数称为G的相邻强边着色数,记作X'as(G).给出了相邻强边着色数的两个上界:一是对于任何d-正则图G(d≥3),X'as(G)≤16d;二是如果图G有两个边不交的完美匹配,则X'aa(G)≤3△(G) 1.     

温克勒地基上自由边矩形板的弯曲

利用双向三角级数作为基本挠度函数，获得了温克勤（Ｗｉｎｋｌｅｒ）弹性地基上自由边矩形板的精确解，并给出了方析中心受集中荷载情况的数值结果。     

解两条对边任意支承的连续矩形板

文献[1]提出了一个解连续矩形板的影响系数法,不过它只能适用于两条对边是简支的情况。本文将板的挠曲函数展开成压杆屈曲本征函数的级数,利用这类函数的拟正交性质,可以将文献[1]的结果推广到解两条对边任意支承(自由边除外)的连续矩形板中去。文中导出了这种情况下的固端弯矩算式、劲度系数以及弯矩传递系数。     

折叠超立方体网络的边容错哈密顿性

证明了在至多具有2n-3条故障边的n维（n≥3）折叠超立方体网络中,如果每个顶点至少与两条非故障边相邻,则存在一个不含故障边的哈密顿圈.这个界是最好的.     

平面图的无圈边染色

利用差值转移的方法证明了,如果g（G）≥4则有X′a≤Δ（G）＋4.图G=（V,E）是简单图,映射C：E→[k],被称作是图G的一个无圈k边染色.如果任意相邻的两个边染有不同的颜色,以及图G中不含有2-色圈,换句话说即图G中任何染两种颜色的边的导出子图是一棵森林.     

单圈图的邻和可区别边染色

图G的一个k-正常边染色,若满足任意两个相邻点的色集合中所有元素之和不同,则称该染色为图G的一个k-邻和可区别边染色。其中,k的最小值称为图G的邻和可区别边色数。运用分析法与数学归纳法,研究了单圈图的邻和可区别边色数。     

孔板在两相流中的相分离效应与两相流湿度测量

两相流流过孔板产生相分离。文中用假设的理想化相分离模型和孔板两相流分相模型，论证了孔板的相分离效应产生两相流测量中的孔板差压脉动噪音，孔板差压方根的脉动幅度正比于液相流量。根据这一论证推导了孔板差压噪音法测量两相流质量含液量（湿度）的理论公式。在相比份（干度或湿度）已知的条件下，使用孔板测量两相流的流量已进行了广泛的研究。文中论述的用孔板差压噪音测量湿度的方法与孔板测量两相流量的方法相结合就有可能用单一孔板实现两相流的测量。     

κ连通图中的非边收缩

图的非边收缩指将图中两个不相邻的顶点粘合在一起。对κ连通无三角形图，Ｋｒｉｅｓｅｌｌ证明了如果图Ｇ的阶大于κ＾２＋１，则附了一类特殊图外，Ｇ中总包含两个不相邻顶点，使其收缩之后的图仍是κ连通的。本文考虑另一些图类，并得到类似的结果。     

运动带钢边裂识别与最小板宽测量

讨论运动带钢边裂识别和最小板宽的测量问题．分析了边裂的特征和边裂起止点的判断条件，讨论了边裂的识别过程和边裂特征参数的提取，对板宽数据进行合成和处理，给出区段中的最小板宽值．     

两类图的边控制集划分

通过分类归纳的方法,对图的边控制集划分问题进行了探讨,研究了两类特殊图的边控制集划分问题,获得了一些相关结论:得到了扇形图F_n的集边控制数和全集边控制数,并确定了乘积图P_2×P_n的全集边控制数.     

弹性边环形板的挠度

提要弹性边园板的弯曲问题在文献[1,2]中已研究了n次旋转抛物面分布载荷和不连续轴对称载荷问题.本文则研究弹性边环形板的挠度计算.弹性边环形板的弯曲挠度问题主要在于找出M_a=kθ_a式中k的表达式,而其弯曲强度问题则可参考文献[1解决.     

边染色图中的2-因子

令G是含n个点的边染色图,对G中任意顶点x,定义其色邻域CN(x)为集合{c(xy)|xy∈E(G),y∈V(G)}.如果G中任意相邻的两条边都染有不同的颜色,就称G是正常染色的.证明了如果边染色图G满足对V(G)中任意两点u,v有|CN(u)∪CN(v)|≥4n/3+8,则图G含有一个正常染色2-因子.     

图的邻点可区别无圈边染色

对无孤立边的简单图G,设G是一个正常边染色,如果G中任何两种颜色导出的子图是森林,即G中没有双色圈,且相邻点所关联的色集合不同,则称之为图G的邻点可区别无圈边染色。本文应用Lovász局部引理,即概率的方法确定了图G的一个邻点可区别无圈边染色的上界。     

直线式移相变压器边端效应研究

为削弱边端效应对直线式移相变压器效率及谐波抑制的影响,提出了一种通过改变气隙大小和边齿宽度达到削弱边端效应影响的方法。对直线式移相变压器的边端效应进行了理论分析,研究了边端效应产生的原因,对气隙磁通做了近似处理,推导出由边端效应所产生的电动势、电流、消耗功率以及考虑边端效应时的直线式移相变压器的等值电路。通过分析和对比推导结果,得到影响边端效应的两个主要参数:边齿宽度及气隙大小。根据这两个参数提出优化方案,减弱或消除边端效应对直线式移相变压器正常工作的影响,提高工作效率并减小输出电势的谐波含量。通过仿真来验证优化方案的有效性,结果表明,在本文使用的仿真模型中,将气隙控制在0.3mm的同时把边齿宽度控制在5mm,可以削弱边端效应的影响,使直线式移相变压器工作在最佳状态。该分析结果有利于将直线式移相变压器更好地应用于多脉波整流及多重叠加逆变中。     

平面图的无圈边染色

一个图G的无圈边染色是一个正常的边染色,使得不产生双色圈.Fiamˇcik和Alon等分别提出了著名的无圈边色数猜想:每一个简单图G是无圈边(Δ+2)可染的,其中Δ是G的最大度.证明了对于不含3圈和5圈相邻的平面图猜想成立.     

弹性边园板的弯曲问题

园板简支边,固定边的弯曲问题早已解决,本文提出介于此两者之间广泛存在于工程实际中具有弹性边的园板湾曲问题,并推导出适合于简支边,弹性边和固定边的园板挠度通式,此结果不仅可以校正将实际边介简单近似地简化为固定边或简支边而产生的误差而且为测试园板弹性边弯曲刚度建立了理论基础和精确可行的测试方法。本文所得结果对于控制系统的压力传感四等的设计,调试和检修也能有所帮助。     

边面染色数为3的一个充分必要条件

在图的边面染色中,使得两相邻元素染不同颜色所需的最小色数,称为平图的边面染色数,首先系统地证明:假设是最大度为3的二连通平图,则边面染色数与最多度相等的充分必要条件是是一个2-连通3-正则二分平图,然后得出结论:任何连通平图,其边面染色数为3的充分必要条件是阶至少为三的一条路或2连通3正则二分平图。     

路与路联图的邻强边染色和均匀邻强边染色(英文)

对于图G的一个正常边染色c,如果相邻的点所关联的边集的色集不相等,c称为邻强边染色.图G的邻强边染色所需要的最小值称为图G的邻强边色数.如果每个色类所含的边数最多差一,c被称为均匀边染色,其最小值称为图G的均匀边色数.论文确定了路与路联图的邻强边染色数和均匀邻强边染色数.     

叠层板自由边应力分析的状态空间法

从三维弹性力学基本方程出发,通过假设自由边的边界位移函数,建立了正交异性叠层板的状态方程,给出了对边自由,对边简支矩形板的解析解。此解计及了所有材料常数,且满足叠层板的基本方程和层间连续条件。为便于分析自由边的应力,该文根据叠层板的变形情况和边界条件假设位移函数,比较容易处理自由边条件。算例表明,数值结果具有较高的精度。