用边界层理论计算平底闸孔出流的流量

应用边界层理论,对闸孔出流的水力计算方法进行了分析,得出了用边界层厚度表示的流量计算的表达式。该计算式物理意义明确、计算简单,经验证与试验结果一致。     

圆柱绕流的边界层及其电磁控制

利用电介质溶液中圆柱体侧表面附近分布的电磁产生电磁力,作用于流体边界层,达到控制圆柱绕流的目的。在层流模式下(Re<150),采用极坐标系中NavierStokes方程的涡量-流函数形式,对置于弱电介质溶液中包覆电磁场激活板的圆柱绕流的尾迹和边界层的速度分布进行了数值研究。涡量传输方程采用ADI(隐式交替)格式,流函数方程采用FFT(快速傅里叶变换)格式,计算结果具有二阶空间精度和一阶时间精度,作了相应的实验,对实验结果进行了分析和讨论。     

水平管外蒸气轴向流动凝结传热理论与实验研究

根据水平管外蒸气轴向流动速度随轴向距离的增加而逐渐减小的流动特性 ,建立了边界层外蒸气轴向流动速度方程 ,通过对数学模型的数值求解 ,得到了无量纲液膜厚度及凝结换热系数的数值解 ,同时得出了蒸气轴向流动速度随轴向坐标 z的变化关系 .并通过实验进行了验证 ,理论计算结果与实验结果吻合得较好 .通过数据整理得到了实验关联式 .     

考虑曲率与旋转时二维不可压缩 湍流边界层求解的一种积分方法

在考虑旋转与曲率对边界层湍流结构影响的前提下,本文给出了一个适合于整个湍流边界层的统一的速度分布公式.根据现有的一些实验数据,用样条曲面拟合的办法,得到了该公式中参数β的变化关系.基于此速度分布公式,本文提出了一种新的计算二维不可压湍流边界层的积分方法.与其它积分方法相比,本方法所需的经验补充关系式少,且计算时不必给定初始形状因子H_0.计算结果与实验数据的比较表明,该方法可以较好地预示边界层流动.     

水平管外蒸气轴向流动凝传热理论与实验研究

根据水平管外蒸气轴向流动速度随轴向距离的增加而逐渐减小的流动特性，建立了边界层外蒸气轴向流动速度方程，通过对数学模型的数值求解，得到了无量纲液膜厚度及凝结换热系数的数值解，同时提出了蒸气轴向流动速度随轴向坐标z的变化关系。并通过实验进行了验证，理论计算结果与实验结果吻合得较好。通过数据整理得到了实验关联式。     

二维不可压缩粘性流体层流边界层的相似性解

本文将笛卡尔坐标系、边界层坐标系和旋转对称边界层坐标系中的二维不可压缩定常、非定常粘性流体的边界层流动问题用一个普遍的无因次常微分方程式表示,提出了各种流动问题的相似性参变量和相似性常微分方程式,并解析了此方程式的含义。     

二维离心流场叶片边界层方程

建立了简化成二维定常不可压缩流体的离心泵叶片的边界层方程,并对相关量进行了分析。强调构造边界层内速度分布函数并设法得到边界层厚度的迭代式式对求解边层动量积分方程的重要性。     

经验模式分解方法在大气边界层高度提取中的应用

本文主要阐述从激光雷达测量的实验数据中提取大气边界层高度的方法,尝试了用EMD分解方法处理数据,结合二阶求导的方法,结果发现提取的大气边界层高度值与利用诊断式求得的高度值的吻合性比较理想。     

黑河地区边界层平均结构和通量的数值模拟

利用ＮＭＣ２．５°×２．５°同化资料，采用改进的高分辨Ｂｌａｃｋａｄａｒ边界层模式，对１９９１年７月７日０８ＢＬＴ（北京时）至次日０８ＢＬＴ黑河地区边界层平均结构和通量进行了２４ｈ数值模拟，得到一些较为合理的结果，给出了不同下垫面上晴天和夜间的边界层结构特征和通量演变，边界层结构与下垫面和天气条件关系甚密，并与已有观测结果基本一致．     

掩埋式变折射率玻璃光波导的横向光学特性

利用光线方程式讨论了掩埋式变折射率玻璃光波导的横向光学特性，导出了玻璃光波导的横向光线轨迹方程式和焦距表示式，得到了与实验一致的结果．     

硅膜中心横向压阻力敏器件

本文用解析方法导出了在(001)、(101)、(111)、(112)圆膜,(001)方膜和长方膜中心的横向压阻力敏器件的灵敏度表示式,并以实验验证了理论结果的正确性。     

广义逆AT,S^（2）的奇异值分解

本文讨论广义逆AT,S^(2)的奇异值分解的表示式,给出AT,S^(2)与A^ 的奇异值的一些关系,并给出其他一些广义逆的奇异值分解的表示式。     

不确定度在普通物理实验数据处理中的应用

在普通物理实验中引入不确定度表示是非常必要的．通过分析现行的实验教学特点，给出了简化的实验结果不确定度表示式，使之容易被学生所掌握，从而能够在普通物理实验教学得到普遍的应用。     

广义逆A(2)T,S的奇异值分解

本文讨论广义逆A(2)T,S的奇异值分解的表示式,给出A(2)T,S与A+的奇异值的一些关系,并给出其他一些广义逆的奇异值分解的表示式.     

计算旋转螺旋面三维边界层的一种积分方法

本文将计算二维层流边界层的Thwaites方法和计算二维湍流边界层的Truckenbrodt方法推广,用以求解旋转系统的“准三维”边界层方程,得到了计算旋转螺旋面上三维边界层的一种可迭代求解的积分方法.应用此方法进行了两例计算.计算结果与理论精确解或实验测量的对比表明,本文方法是有效的.     

青藏高原中部地区不稳定大气边界层高度的确定与分析

利用1998年第2次青藏高原大气科学实验（Tibet Plateau Experiment, TIPEX）当雄大气边界层加强观测站的湍流观测资料,计算了青藏高原中部地区不稳定大气边界层的高度;结合低空探空获取的温度随高度的探测资料,对比分析了高原边界层演变规律,以及实验站干季、雨季不同时期的高原边界层发展规律异同;讨论了高原边界层厚度受高原地形的影响。得到高原边界层演变规律及高原边界层发展迅速,持续时间长等特点。     

圆柱谐振腔中TM_(010)模的近似计算

本文用变分法对圆柱谐振腔中 TM_(010)模进行了近似计算,将结果与严格解进行比较,得到精确度较好的 TM_(010)模的谐振频率及场分布的近似表示式。     

利用探空资料建立北京地区水汽廓线的参数化方案

利用 2008年探空资料分析了北京地区水汽廓线的分布特征, 提出不同边界层状况下水汽廓线的参数化方案。 在稳定边界层或浅对流边界层条件下, 水汽廓线的参数化方案可以用q=q₀e^z/2624(q₀为地面水汽比湿)表示。在对流边界层条件下, 水汽垂直分布受大气边界层影响非常显著, 参数化方案可以采用: 1) 对流边界层内(0≤z0; 2) 对流边界层高度附近(|z-PBL|<200), q=q₀(A-B(z-PBL)); 3) 对流边界层高度之上(PBL+200≤z), q=Cq₀(z-5000-PBL) (z和PBL分别为距地面高度和对流边界层高度, 单位均为m)。参数分别为A=0.72, B=1.4×10^-3m^-1, C＝-9.17×10^?5m^-1。在对流边界层下, 水汽廓线的参数化方案如果仅采用e指数分布会低估10%的水汽总量, 而新提出的参数化方案能更好地给出水汽的垂直分布。     

内燃机缸内近壁气流速度及温度分布特性的数值分析

为解决内燃机缸内近壁处的气体流动和传热问题，研究了内燃机缸内近壁处的气流温度和速度分布特性．以二维可压缩平面边界层流动方程为基础，根据准稳态能量定律的假设，以F因子作为修正系数，建立了曲面边界层的二维模型，并计算了温度和速度边界层在曲面上的分布．结果表明：热边界层和速度边界层的厚度数量级均为10^-3m；壁面温度高处热边界层厚，反之较薄；气流速度梯度较大处速度边界层薄，反之较厚．计算结果得到了激光实验测量结果的验证．     

薄边界层法与静态通量箱法估算水-气界面CH_4通量对比

采用薄边界层法与在线测量-静态通量箱法对三峡库区水-气界面温室气体甲烷(CH_4)通量进行比较,得到两种估算方法差异性.结果显示:静态通量箱法结果多数点高于薄边界层法,一般为薄边界层法的1.2~12倍;极少数点薄边界层法高于静态通量箱法.