蓄热式火焰炉的热工特性

建立了火焰炉数学模型,根据模型分析了炉子结构参数一定时操作参数变化对生产指标的影响,得出蓄热式炉和换热式炉的Q-P方程和b-P方程,并进行了比较·结果表明,在正常生产条件下,随着蓄热式炉生产率增加,炉子热负荷逐渐增加,呈线性关系;单位能耗下降很慢,呈线性关系;废气温度和热效率近似不变,呈线性关系·换热式炉热负荷和废气温度逐渐增加,单位能耗先降后升,热效率先升后降,炉子有经济工作点·与换热式炉相比,蓄热式炉工作的范围较大,能较好适应产量变化大的生产需求·     

燃油连续加热炉数学模型

本文包括:(1)炉膛内钢坯加热数学模型;(2)最佳炉温及最低燃耗在线模型。 采用一维模型,应用Hottel多层无限大气层间的辐射热交换计算方法,把各火焰射流的作用,当量地看作是夹在上下炉气层之间的一个火焰层。它的平均温度t_f可以根据Ricou-Spalding射流吸入经验公式,计算火焰和周围炉气间的质量交换,再按热平衡方程把t_f计算出来。钢坯内部传热按一维导热问题,用差分求解。 还建立了一个较简单的炉膛传热仿真模型,据此求出各炉段单位炉温对出钢平均温度及中心温度的变化率θ_m/Ti及θ_s/Ti。还可确定最小燃耗函数P的各炉段加权系数W_i。 令各段在线炉温调节量ΔTi=(T_(i,max)—T_(i,o))—ΔT_i′,这就能在线性规划中用ΔT_i′代替ΔTi作为未知量以满足非负条件。这时目标函数P_(min)=-sum (W_iT_i′)。文中还附有一个说明各段炉温按上述线性规划进行最佳控制的例题。     

椭圆面积的求法

求椭圆x~2/a~2+y~2/b~2=1 (a>b)的面积。如图所示,作出椭圆的图形。以 O 为圆心 a 为半径作一圆 O,将 OA分成 n 等分,过第i-1、 i 点作垂线交椭圆和圆于 P′,P 和 Q′,Q。由圆的方程知 y_i′=(a~2-x_i~2) ~(1/2) ;由椭圆的方程知 y_i=b/a(a~2-x_i~2) ~(1/2) ,∴y_i/y_i′=b/a,即 y_i=(b/a)y_i′。     

中板轧钢加热炉改造设计构想

本文针对在现代化连续轧钢加热炉设计中遇到的旧炉改造问题,以中板厂轧钢加热炉改造为例,提出了增加产量,提高质量的改造设计构思.所采取的主要措施有:采用合适的炉型,增加炉子的有效面积,装备新型高效燃烧器,减少炉子本身热损失,实行烟气余热全自回收,利用计算机进行热工控制,建立板坯加热最佳数学模型等.     

SKS炼铅氧气底吹炉的(火用)分析

为揭示SKS氧气底吹炉内、外部不可逆损失的机理,采用(火用)平衡分析法建立SKS氧气底吹炉的(火用)分析模型,对SKS氧气底吹炉的能量、(火用)损失分布状况以及(火用)效率进行计算和分析,并对热、(火用)平衡2种分析方法进行比较.研究结果表明:当没有烟气回收装置和余热利用设备时,SKS底吹炉的(火用)效率仅为25.28%,排烟(火用)损失、输出产品的物理(火用)和内部化学反应等不可逆(火用)损失达74.72%,炉子的节能潜力很大;总(火用)流量为 1.527 275 2×1011 J/h,远远大于总热流量6.399 425 0×1010 J/h,说明(火用)平衡分析比热平衡分析更能反映SKS氧气底吹炉的物质流和能量流的本质,应推广采用(火用)效率来评价类似有色冶金炉窑的运行状况.     

巢湖底栖动物调查

<正> 湖泊内所产生湖底动物的数量,在一定范围内提供了湖泊的生产力。因此,底栖动物的调查,也就成为研究湖泊资源增殖问题不可缺少的工作。关于巢湖的底栖动物,仅在“巢湖渔业资源调查”(1963)中有所述及,近二十年来未再进行调查。我们于1980年10—11月、1981年4—5月和10月,在巢湖进行了底栖动物的调查研究。结合采样点的自然环境,了解底牺动物的种类组成、生态分布以及在单位面积上的平均密度和生物量,从而对巢湖底栖动物进行生态评价,为改造巢湖鱼类组成和增产措施提供科学依据。     

带有不连续初始与边值条件的抛物型方程的正规解的存在性

本文主要讨论以下广义边值问题正规解的存在性问题。 设是确定在n+1维空间区域Ω×〔0,T〕上的抛物型微分算子。Ω是n维欧氏空间E_(?)上的有界区域,边界为S.考虑二阶抛物型方程 在Ω×〔0,T〕上满足以下初始与边界条件的正规解。在ψ(P)的连续点有 当P点在Ω内(或外)沿S的补法线方向趋于边界S上的点Q时,几乎对S上所有的点Q有 (第一边值问题) (混合边值问题)δ是§1中提到的算子。 以上ψ(P)是(?)上任一个分段连续函数,ψ(Q,t),ψ_1(Q,t)关于Q是S上任意的L可积函数,关于t连续。文中用双层位与单层位将问题归结为有L可积自由项的积分方程的定解问题,从而证明了内、外边值与初值问题正规解的存在。这里对第一内边值问题作了较详细的分析。     

关于图的三种边优美性的注记

该文通过对一类(P,P 1)-图的边优美、超边优美与Q(n)P(b)-超边优美性的讨论,指出了在(P,P 1)-图中不存在既是边优美、又是超边优美与Q(a)P(b)-超边优美的图,得到了边优美与超边优美概念之间不存在包容关系等结果.     

SKS炼铅氧气底吹炉的分析

为揭示SKS氧气底吹炉内、外部不可逆损失的机理,采用平衡分析法建立SKS氧气底吹炉的分析模型,对SKS氧气底吹炉的能量、损失分布状况以及效率进行计算和分析,并对热、平衡2种分析方法进行比较。研究结果表明:当没有烟气回收装置和余热利用设备时,SKS底吹炉的效率仅为25.28%,排烟损失、输出产品的物理和内部化学反应等不可逆损失达74.72%,炉子的节能潜力很大;总流量为1.5272752×1011J/h,远远大于总热流量6.3994250×1010J/h,说明平衡分析比热平衡分析更能反映SKS氧气底吹炉的物质流和能量流的本质,应推广采用效率来评价类似有色冶金炉窑的运行状况。     

基于边界元法的高炉炉底炉缸侵蚀模型

通过边界元法建立了高炉炉底炉缸传热数学模型．采用基尔霍夫变换把非线性问题转化为线性问题，解决了利用边界元法建立高炉炉底炉缸侵蚀模型把导热系数看成常数而造成计算精度下降的问题．求解控制高炉炉底炉缸传热过程的热传导方程，再通过正交试验的方法确定满足实测边界温度分布的侵蚀边界．该模型可在线预测高炉炉底炉缸1150℃等温线的位置和形状，以了解和分析炉底炉缸的破损情况．结果表明，监测点热电偶温度值和模型计算值吻合较好．     

矩阵方程A＋BXC＝O的求解

文（1）讨论了矩阵方程A＋BXC—0有解的条件和有多少个解，但未给出解的具体形式．本文通过矩阵A＋BXC秧的不等式，方便地得到矩阵方程有解的充要条件和其解的一般表达式引理设A、B、C分别为mXn、mXs、tXn阶矩阵，则必存在相应阶数的可逆阵P、Q、P、Q使I；为n；阶单位阵（i—l，2，3，4），r（A）一r（A）一动证明为方便，以下证明中总忽略可逆阵的阶数。利用初等变换，存在可逆阵巨、q，使，Bl为r行矩阵，C；为r列矩阵，则存在可逆阵P。，Q。，使同样，存在可逆阵Ps、Q。，使设h为m阶单位阵（i—1，2，3，4），取P二PzPl，Q—…     

椭圆曲线上的基的选择与研究

在讨论椭圆曲线y2≡x3+ax+b(modP)(mod)一些性质后,从理论上阐明了基的选择方法,以及在大素数P、a、b确定后,基的选择、点积效率、安全性之间的关系     

有挠绝对平行时空均匀宇宙学模型分类及其度规形式的推导

本文采取的符号 整体坐标指标 非整体坐标指标 一、A4 时空引力理论框架 有挠绝对平行时空(简称A4)是曲率恒为零但挠率不为零的时空。A4中存在一组四个独立的平行矢量场　联络系数、挠率张量、度规张量分别是 构造引力场的拉氏量密度其中 f。。,:一(一 1/2)(丁。。,+丁。。,)十(1/6)(g。。厂。+ g,。厂。)一(1/3)g。。厂。,厂。:—一b《。。,Q。:—一V6 E。。。。T’””,b;,b。,b。是常数,由实验确定.由(1)式,计算给出非整体坐标系中的引力场方程(设bl—一b2):其中十1乃v*0/pd@定义标架对易子和系数*,对任意函数甲,u廖,b广〕O:一〔at,a…     

某类二阶微分方程解的复振荡

研究了P(z)，Q1(z)，Q2(z)为多项式，A(z)为超越整函数时，方程?″ [Q1(z)e^p(z) Q2(z)?′ A(z)?=F与其对应的齐次方程?″ [Q1(z)e^p(z)]?′ A(z)?=0的解的性质。     

奇特征有限域上二次函数的Walsh变换的值分布

设P为奇素数,n为一个正整数,Q(x)是有限域Fnp上的任意一个二次型.运用有关二次型的理论确定出了Q(x)的Walsh变换的值分布,进而得到了Fnp上任意一个二次函数Q(x) Trn1(ax)的Walsh变换的值分布.此结果可以用于确定序列集的相关分布以及线性码的权重分布等问题的研究.     

非线性常微分方程两点边值向题

本文讨论下列方程:(P)(?)x″=f(t,x,x′),t∈(0,1)x(0)=x(1)=0x∈C~2(0,1)∩C~θ[0,1]当 f、f_x、fx′满足某些条件时,我们用上下解方法,把方程(P)归结为带不等式约束条件的二阶常系数线性常微分方程(Q),只要(Q)可解,则(P)可解.而(Q)的可解性,完全可用初等方法解决.本文得到的结果,大大推广了已有结果,如[1]、[7]—[9].     

非线性水波的变分原理与反问题

利用变分原理推导非线性水波方程以及变分反问题。主要结果是对给定的泛函,变分反问题δH（u)/δu=Q(u)具有簇H（u)=∫（b)∫（u)^Q(u)δudx。     

炉底电极形式对直流电弧炉内熔体搅拌的影响

将Ｎａｖｉｅｒ－Ｓｔｏｋｅｓ方程和Ｍａｘｗｅｌｌ方程相结构，解析了工业应用的具有不同炉底电极形式的直流电弧炉炉内熔体的搅拌特性，结果表明，直流电弧炉炉内熔体的搅拌强烈地依赖于炉底导电电极直径的大小，采用小直径导电炉底电极时，存在两个循环流，采用大直径炉底电极时，存在一个大循环流，大直径导电炉底电极下的熔体搅拌效果优于小直径炉底电极下的搅拌效果。     

一类二阶变系数线性微分方程的通解

利用变量代换y=zeφ(x)将二阶变系数线性微分方程y″+P(x)y’+Q(x)y=f(x)化为方程z″+[2φ’(x)+P(x)]z’+{[φ’(x)]2+φ″(x)+P(x)φ’(x)+Q(x)}z=f(x)e-φ(x),再根据P(x),Q(x)的五种关系,分别得出了方程(1)和其对应的齐次微分方程的通解公式.     

关于素数变数线性方程组的一点注记——同余可解条件的研究

华罗庚曾提出关于整系数素数变数的线性方程組的解的問題。关于这个問題,James和Weyl,Hans—Egon Richent,以及Van der Corpnt曾对一些特殊的情形作了研究。1957年,吳方在某些条件下建立了(1)的解数的漸近公式。若以I(b;P)表示方程組(1)在2≤p_v≤P(v=1,2,…,2,2n 1)內的解組数,他指出