固定短芯头拔制时拔制力的计算研究

建立近似的力平衡方程,近似的塑性条件。应用边界条件联解上述方程,求出固定圆柱形短芯头拔管时的应力状态系数σ_拉/σ_S,以计算各道次的拔制力。     

圆管等壁空拉拔制力上界解

利用圆柱坐标系的连续速度场推导出圆管等壁空拉拔制力的计算式。实践证明,拔制力理论计算值与实测值相比,其相对误差在工程允许的误差范围之内。该计算式可用于圆管空拉拔制力计算。     

岩石锚固段轴向拔力与锚端斜拉力的换算方法

针对岩体锚固中,当母岩锚拔力与锚端斜拉力不一致,存在一定夹角时,当前尚无母岩锚拔力与锚端斜拉力的换算方法。为解决母岩锚拔力与锚端斜拉力之间的换算关系,根据力平衡原理和采用三角函数等数学推导,结合试验检测的方法,推导出不同角度时的母岩锚拔力与锚端斜拉力的换算式。说明可换算母岩锚拔力与不同角度时的锚端斜拉力。     

空拔管拔制力的有限元分析

采用二维弹塑性有限元法分析了钢管的空拔过程;得到了变形区出口截面上的轴向应力分布,据此计算了拔制力;经实验证实,这种方法能够得到比较准确的结果,可以推广使用;此外,讨论了3个工艺参数(壁厚、摩擦系数和模锥角)与拔制力的关系,可为优化模具和管材拉拔工艺设计提供参考.     

空拔管拔制力的有限元分析

采用二维弹塑性有限元法分析了钢管的空拔过程；得到了变形区出口截面上的轴向应力分布，据此计算了拔制力；经实验证实，这种方法能够得到比较准确的结果，可以推广使用；此外，讨论了3个工艺参数(壁厚、摩擦系数和模锥角)与拔制力的关系，可为优化模具和管材拉拔工艺设计提供参考。     

异形钢管固定模拔制力公式的探讨

根据金属塑性变形原理,用金属弯曲变形的公式和冷拔原理的力学状态,推导出异型钢管固定模拔制力公式 P=(A_(??)-2R)Sσ_(?)/4sina k(P_0-P_1)通过实际测试表明,该公式基本可行。     

单纤维抽拔理论模型和实验验证

单纤维抽拔的分析模型有两种:基质完全包埋纤维和基质呈点状粘结纤维。针对后者研究的不足,提出了多粘结点的抽拔模型。纤维从多个粘结点中的抽拔力并不是所有粘结点单个作用时抽拔力的加和;纤维上粘结点的增加,抽拔力将增加,但存在一个增长极限,过量的粘结点对抽拔力并没有贡献;由于纤维只具有有限的强力,存在一个临界粘结点数,该值主要与粘结点的粘结长度有关。     

短芯棒拔制有限元分析

借助ANSYS软件显式动力模块建立了钢管与内外模具的三维有限元模型，动态模拟了短芯棒拔制的整个过程，研究了模锥角、摩擦系数、壁厚等工艺参数对拔制力的影响，并根据得到的应力分布规律分析了生产中拔断等实际问题的机理．与空拔相比较，在短芯棒拔制过程中，纵裂现象一般不会发生，由于钢管轴向应力在横截面上分布均匀，一般也不会出现以局部破坏形式出现的横裂现象．本文所建立的拔制力分析模型经与实验结果比较，达到了较好的吻合，可为优化模具结构和进行短芯棒拔制工艺设计提供了依据．     

Kσ值变化对叶片空蚀面积的影响的试验研究

采用双金属可拆式叶片结构对某一转轮的空蚀试验表明:K_σ值变化对叶片空蚀面积大小的影响可以由一套凸形曲线表示;在K_σ=1.25～1.75时叶片上空蚀面积最大;工况点变化对叶片空蚀面积的影响主要决定于单位流量。     

黄土中联合板索基础的抗拔承载力变化规律及其影响因素

 假设黄土为符合Mohr-Coulomb 屈服准则的理想弹塑性材料且锚板为刚性体, 采用有限差分模拟软件FLAC^3D建立三维数值模型, 利用接触面单元分析联合板索基础锚板上拔过程中黄土变形破坏机理, 研究了锚板抗拔承载力的变化规律及其影响因素。结果表明, 锚板的抗拔承载力随着锚板埋置深度的增加呈现近似线性增大, 但当埋深超过临界深度时锚板抗拔承载力趋于定值;增大锚板面积能够提高总承载力, 但单位面积承载力会下降;相同面积条件下, 圆形锚板抗拔承载力最大, 方形锚板次之, 矩形锚板抗拔承载力随着长宽比的增大而逐渐减小;锚板抗拔承载力随土体抗剪强度的增大而增大, 提升地基土体的抗剪强度指标(特别是黏聚力), 能够有效提高联合板索基础的抗拔承载力。     

基于疲劳极限的振动时效激振力的选择

为振动时效激振力的选择提供依据,分析了有残余应力存在的构件在振动时效时的受力类型和特性.通过绘制Goodman受力范围图,确定了振动时效应力幅值与残余应力、屈服强度、对称循环应力作用下材料的疲劳极限之间的关系.当振动时效时机械偏心激振装置的激振力产生的应力振幅σa≤(1-σm/sσ)σ-1时,振动时效不损伤构件,并能取得良好的时效效果.     

考虑静压桩挤土应力影响的室内试验研究

通过GDS应力路径三轴仪进行饱和淤泥质粉质黏土的应变保持和剪切试验,模拟静压桩沉桩过程中及沉桩后桩周土体孔隙水压力、有效应力的变化以及剪切模量的变化。研究结果表明:桩周土体的超静孔隙水压力u与应变ε、初始应力σ0有关;最大超静孔隙水压力umax与应变ε之间近似双曲线分布关系;最大超静孔隙水压力umax与初始应力σ0之间、有效应力增量?σa′与初始应力σ0之间近似直线变化关系;剪切模量G_(50)与距桩轴相对距离r/r0之间近似双曲线分布,与深度有关;归一化后的剪切模量G_(50)/G_(50∞)与深度的关系不明显,仅与距桩轴相对距离r/r0有关,7.5倍桩径之外的剪切模量G_(50)不再受到桩贯入的影响。     

从粉末粘结非织造布中抽拔纤维的研究

研究了单根纤维从粉末粘结非织造布中的抽拔行为．大批抽拔时纤维的抽拔力与根数的频数之间基本符合伽玛分布规律．平均抽拔力与粉末含量的关系趋势基本呈“Ｓ型”曲线．计算了粘结纤维网中纤维的强度利用率，发现提高粘结纤维网的强力还大有潜力．     

绝对-*-k-仿正规算子的谱( 0≤k≤1 )

设C是复数域, H是C上无穷维可分的 Hibert 空间,B(H)及K(H) 分别表示H上有界线性算子和紧算子的全体.若T∈B(H),记σ(T),σa(T),σea(T)及σja(T) 分别表示T的谱, 近似点谱,本质近似点谱及联合近似点谱[1,2].     

径向缩胀管状织物的成形及其回折内翻性能

管状织物从圆管外壁到被回折内翻至圆管内部的过程中将受到顶胀力和挤压力的作用,在圆管头端拐角处还会受到较大的摩擦阻力。为进一步改善管状织物的抽拔顺滑性,降低因管径变化产生的圆管作用力,设计织造一种具有径向缩胀功能的管状织物,并利用抽拔顺滑性测量仪测试了传统机织管状织物和径向缩胀管状织物从圆管外壁被回折抽拔至圆管内部的回折内翻性能。测试结果表明:在圆管头端拐角处内翻时,径向缩胀管状织物不会出现较大的褶皱;通过对抽拔力-时间曲线图及最大抽拔力下降率的计算可知,与传统机织管状织物相比,径向缩胀管状织物所受的抽拔力明显降低,最大抽拔力下降了53.72%,这说明所设计的管状织物具有良好的回折内翻性。     

平面应变弹塑性问题中面外应力与面内应力的关系

在解线性强化平面应变弹塑性问题时,往往不考虑弹性效应的影响而假定面外应力σ3=0.5(σ1+σ2).为了得到考虑弹性效应影响时的面外应力和面内应力的关系,引入了反映弹塑性变形比例的参数vep,导出了面外应力和面内应力之间的关系式.该关系式表明:面外应力可由面内应力惟一地确定,而且它们之间呈近似线性的分布关系.     

有限温度下手征对称σ模型中的相变

在文[1]、[2]中,利用我们以前引入的将Higgs真空和Higgs粒子在自作用下的玻色凝结相对应的观念,在零温条件下用格林函数讨论了σ模型的相变和库仑作用对σ模型相变的影响.自Kirzhnits和Linde证实高温下真空自发破缺会得到恢复以来,温度量子场论取得了重要进展,最近Baym和Grinstein在Hartree近似下,用Green函数法讨论了在有限温度、真空不带电、π场不凝聚条件下的σ模型的相变,在他们的讨论中没有考虑对称破缺项c_1σ和-c_2π·π.本文将把在文[1]中的讨论推广到有限温度,研究对称破缺项对不带电σ模型相变的影响.     

不等精度测量粗大误差判别法则

本文用高斯偶然误差的概率密度函数在区间〔—3σ,3σ〕上的平均值来近似取代偶然误差的概率密度函数,并通过适当计算得到不等精度测量列标准误差的最大限σ_(max)。     

大样本下偏正态分布参数的假设检验

对偏正态分布.N(0,σ2,c),导出了假设H0:c=c0,σ2=σ20→H1:c≠c0或σ2≠σ20和H0:c=c0,σ2=σ20→H1:c≠c0或σ2>σ20的检验方法,讨论了它们的功效近似下界.最后给出一个应用实例.     

CO在Pt(111)表面吸附的从头算研究

本文在超胞近似和slab模型的基础上,采用广义梯度近似(GGA)下的RPBE(Revised Perdew-Burke-Ernzerhof)泛函对CO-Pt(111)体系进行了理论研究.对体系的吸附能、C-O键和C-Pt键的键长、CO的振动频率以及电子态密度(DOS)进行了计算和分析.结果表明,在0.25ML(mono-layer)的覆盖度下,CO在顶位(top)、桥位(bridge)、两个三重洞位(fcc和hcp)的吸附能非常接近,这说明CO在Pt(111)面比较容易扩散.在顶位,C-O键和C-Pt键的键长分别为1.16和1.85,CO的振动频率为2069cm-1.通过态密度分析表明,CO吸附在桥位和洞位时,其分子轨道3σ、4σ、1π、5σ轨道均参与成键,但是CO吸附在顶位时,仅有4σ、1π、5σ轨道参与成键,这可能与CO吸附在表面时和不同数目的Pt原子结合密切相关.