射流曝气系统在氧化沟中的应用

氧化沟是目前应用比较广泛的污水处理工艺,对其研究主要集中在结构和附属设备上,尤其重视对曝气系统的研究。本文对当前氧化沟工艺中应用较广的表面曝气系统和微孔曝气系统进行了简单的分析,并提出了改进的新方法—射流间歇曝气。通过实例验证了该方法的可靠性,并进行了经济、环境的和社会效益分析,证明该系统将有广阔的应用前景。     

湿法烟气脱硫过程亚硫酸钙的氧化

燃煤电厂烟气脱硫过程中亚硫酸钙的氧化是脱硫工艺中的重要化学过程,针对300MW发电机组石灰石湿法烟气脱硫工艺,采用按比例缩小方法,研究并设计了亚硫酸盐氧化动态模拟实验与分析装置.采用正交实验方法,研究亚硫酸盐氧化动力学过程, 实验结果表明:初始pH值为4.5左右,反应温度在40～50℃,空气流量0.15～0.2m3/h,转速200～300r/min,及存在Mn2 催化的情况下有利于亚硫酸钙的氧化.     

海水脱硫尾水曝气氧化实验研究

在酸性人工海水中溶解亚硫酸钠（分析纯）模拟海水脱硫尾水,并进行强制曝气氧化实验,研究各因素对亚硫酸根的氧化影响．实验结果表明：水样 pH、S（IV）浓度（cS）、海水盐度、曝气强度和温度等的增加以及竹制活性炭的存在均能提高S（IV）的总氧化率,但各因素对氧化速率的影响程度不同,影响程度分别为：pH＞温度、盐度＞cS、曝气强度＞活性炭．pH对S（IV）的氧化速率影响很大, pH为6时的氧化速率约是pH 为3．8时的40倍;pH 为3．7左右时,水样50℃的氧化速率约是15℃时的3．5倍;pH约为4时,盐度35‰的水样氧化速率约是清水的4倍;竹制活性炭通过提高水样pH来提高氧化速率,但其自身的催化氧化作用却不明显．研究显示,尾水曝气时保持高pH是第一要素．     

臭氧射流曝气工艺深度处理活性染料废水的研究

采用臭氧对活性染料废水生化处理出水进行脱色深度处理,对比考察了臭氧射流曝气工艺和传统微孔曝气臭氧氧化工艺的处理效果。结果表明,臭氧射流曝气工艺对废水COD、色度、氨氮的去除率分别为51%、97%和71%,相对使用传统微孔曝气臭氧氧化工艺,臭氧射流曝气工艺具有停留时间短,能耗低,臭氧利用率高等优势,是一种非常适合染料废水深度处理的工艺。     

FLUENT软件在射流模拟中的应用

介绍了利用CFD软件对二维射流作用下的吸气流动的模拟，通过与实验研究得出的结果进行比较，结果吻合得很好。同时，与理论分析方法进行了比较，证明利用商业软件对射流作用的吸气运动进行研究是可行的。     

射流絮凝生物接触催化氧化处理流程的研究

本文根据化学絮凝与生物接触催化氧化原理,提出化学絮凝生物接触催化氧化的处理流程。经试验筛选,用FeCl_3可改善絮凝吸附性能和提高催化氧化速度。经方差分析,确定了影响处理效果的主要因素,得出了优化的运行工作条件,研究了该流程应用于实际工程的可行性。     

射流曝气活性污泥法处理印染废水的工艺特点及启动运行

本文简要介绍了射流曝气活性污泥法处理印染废水的工艺流程及特点;重点论述了启动运行过程中的工作程序、活性污泥的培养驯化及启动运行过程中出现的问题和处理措施。     

论曝气氧化法和接触氧化法及在绥滨县地下水除铁降锰中的应用

通过绥滨县东胜村地下水除铁锰中的实际应用，阐明曝气氧化和接触氧化联合的实际效果及在绥滨县的适用性。     

AmOn一体化工艺在医院污水处理中的应用

介绍了AmOn一体化工艺原理及该工艺所采用的新型射流曝气器的构造和特点,并结合医院污水处理工程实例介绍了一些设计体会,实践证明AmOn一体化工艺处理医院污水完全能达到<污水综合排放标准>(GBl8918-1996)一级标准.     

氨法脱硫中亚硫酸铵的氧化工艺参数

通过改变亚硫酸铵初始浓度、硫酸铵初始浓度、反应温度、混合液pH值、空气流量、催化剂浓度, 研究氨法脱硫中亚硫酸铵氧化率的变化. 结果表明: (NH₄)₂SO₃的浓度与 (NH₄)₂SO₃的氧化率成反比关系; 初始 (NH₄)₂SO₄浓度越大, (NH₄)₂SO₃氧化率越低; 当反应温度为40~60 ℃时, 随着温度的升高,  (NH₄)₂SO₃的氧化率不断增大;  (NH₄)₂SO₃氧化率受混合溶液pH值的影响, 较合适的pH值为5.5; 当空气流量为100~400 L/h时, 随着空气流量的增大,  (NH₄)₂SO₃的氧化率增大; 随着催化剂CoSO₄浓度升高,  (NH₄)₂SO₃氧化率增大.结合氨法脱硫工程实例考虑, 当反应温度控制在50 ℃ 左右, (NH₄)₂SO₃采用低浓度氧化, 混合液pH值为5.5, 空气流量为300 L/h, 催化剂浓度较高时, (NH₄)₂SO₃的氧化率较高.     

聚能射流侵彻过程的相似律及其在数值仿真中的应用

利用相似理论分析了聚能射流侵彻钢靶板过程,建立了相关的相似律模型,得到了相应的相似参数.对聚能射流侵彻钢靶板的过程进行了数值计算,结果表明,相似律模型提出的侵彻相似率在聚能射流侵彻钢靶板的过程中成立.将相似律模型用于数值仿真计算中,可以在保证精度的条件下,减少计算量,缩短计算时间,降低计算成本.     

转炉炼钢氧气射流技术

为了研究转炉炼钢氧气射流的应用情况,利用FLUENT软件模拟研究了集束氧气射流,并对比了集束射流和超音速射流的射流特性.在某厂35t转炉进行了集束射流的初步工业试验.试验结果表明:使用集束氧枪后的转炉炼钢脱磷效率提高,钢铁料消耗及氧气消耗均有所下降.     

烟气脱硫亚硫酸钙铁催化氧化动力学实验

烟气脱硫中亚硫酸钙的氧化程度直接影响到烟气中的最终脱硫量,但其速率表达式的研究结果存在一定差异。采用内径为1.2 m,高为1.2 m的反应器氧化实验装置进行了亚硫酸钙的铁催化氧化实验,实验所得亚硫酸氢根离子的反应级数约为1,铁离子反应级数约为0.5,溶解氧的反应级数约为0,氧化反应的活化能为54.52 kJ.mol-1。结合菲克定律及双膜理论建立了烟气脱硫亚硫酸钙的氧化过程动力学模型。利用模型计算得到亚硫酸氢根离子反应级数约为1,铁离子反应级数约为0.5,溶解氧反应级数约为0,氧化反应的活化能为53.85 kJ.mol-1。实验结果表明,模型精度高,相对误差为1.22%。     

弹体侧向喷流流动干扰数值模拟与分析

通过求解三维N-S可压缩方程,对弹-翼组合体的侧向喷流流场进行数值模拟.研究了不同喷口位置,不同喷流压力下的干扰流场.分析了流场结构,研究了流场干扰与气动力干扰的关系.结果表明,在超音速流场中,喷口位置的不同,会带来喷流放大因子的变化.喷口位置相对于翼偏转,即喷口与翼面的夹角增大,喷流放大因子相应增加,侧向喷流的控制效果更好.     

提升管内多股交叉射流的数值模拟

在内径为186 m的提升管冷模装置上,对单个及两个喷口横截面为40 m×10 m的矩形喷嘴,采用k-ε双方程湍动模型,通过对喷嘴出口边界条件的修正,进行了气相流动的数值模拟.射流气速为41.67 m/s,提升管底部来流气速为7.16 m/s.模拟结果显示,射流影响区约在喷嘴上方1.4 m处结束,根据射流流体在提升管内的流动形态,沿轴向可将其分为核心区,偏折区和发展区;射流的外轮廓为瓮形.模拟结果与实验结果相吻合.     

微细通道内甲烷部分催化氧化的反应特性

基于详细基元反应机理,对微细通道内Rh催化剂表面低浓度CH4部分催化氧化的反应特性进行了数值研究,重点考察了进口温度、CH4/O2体积比以及H2O对CH4部分催化氧化的影响.结果表明:在Rh催化剂表面,CH4的反应为动力学控制,而O2的反应为扩散控制;由于O2的高反应性,CH4首先与O2发生氧化反应,完全氧化产物和部分氧化产物均有生成;当O2被消耗以后,CH4与H2O发生重整反应,而CO2的重整反应没有发生;C/O体积比的增加会导致重整区积碳量的增加,从而CH4的转化率以及部分氧化产物的生成量降低,甚至重整反应停止;添加H2O能够有效地抑制积碳,并促进H2和CO2的生成.     

水下气体射流技术的柱形与环形结构仿真分析

为了探究不同形态射流的关联异同,以N-S方程为控制方程,选用Standard K-epsilon湍流模型,采用有限体积法与多相流界面捕捉方法 VOF模型,在二维矩形计算域内,对速度为100 m/s的柱形与环形水下气体射流进行数值模拟研究,探究两种不同形态的射流的发展和关联。研究结果表明:选用模型正确,成功模拟出射流初期气泡的演化过程;柱形与环形水下气体射流虽然在形态发展历程与物理规律上基本一致,但在射流初始形态、轴向发展速度等方面存在差异;同时发现在射流过程中存在卷吸作用。数值模拟结果给出了实验中无法测量的压力场变化、流体流动方向等流场结构,为该技术的实验开展以及在工程领域的广泛应用起到了很好的帮助作用。     

冷喷涂材料改性研究中超音速冲击射流流场数值分析

针对冷喷涂材料表面改性技术研究中，超音速冲击射流流场存在激波、分离流等复杂的物理现象，采用扩展压强校正法求解用紊流模型封闭的可压缩湍流平均N—S方程组，利用交错网格系统抹平迭代过程中的数值振荡．并通过高分辨率的离散格式进一步改善校正法的激波捕获效果，对冷喷涂工艺中的超音速冲击射流流场进行了详细的数值模拟，可为冷喷涂实验及机理研究提供重要依据．