全连式离相封闭母线短路动力特性的分析

本文对封闭母线的导体绝缘子弹性构件系统在短路条件下的动力特性进行了分析,采取了分布参数和集中参数二种力学模型。由于电磁——动力学相关,方程分别是变系数偏微分方程和变系数常微分方程,同时,常微分方程常出现较严重的病态,即成为Stiff方程。为此,在偏微分方程情况下,考虑到在方程的一些系数趋向无穷大时应将方程降阶,导出了隐式差分方程,进行数值求解。在常微分方程情况下,对变量进行变换,采用了Nordsieck—Gear的自动积分法[1][2],进行求解。对计算结果进行了检验。最后对封闭母线短路动力响应的特征进行了分析。分析表明在电磁——动力学相关情况下,短路暂态过程中,响应的“自由振动”分量的频率提高,并导致共振判断的改变。     

离相封闭母线短路时的外壳电动力的分析和计算

本文系文[1][2][3]的继续.铝壳离相封闭母线在短路时不仅导体受到电动力,铝外壳也受到电动力.本文根据外壳电流和它所处的磁场推导出不连式和全连式两种封闭母线外壳上所承受的短路电动力,表示成圆柱分布的时间函数,并作出分析.     

离(分)相封闭母线导体横向运动引起的电动力

离相封闭母线的导体在短路过程中作横向运动时在铝外壳上引起涡流,这项涡流与导体电流相作用而产生电动力.本文对此作了分析和推导,并指出这种作用于导体上的“运动电动力”除了过去已为人们熟知的回心力那一部分外,还包括另一部分即阻尼力.前者是由于导体磁埸在外壳上的感生电动势而产生,与导体负位移成正比;后者则是由于导体磁埸对外壳的切割电动势而产生,与导体速度的负数成正比.二者都有利于减轻短路时的母线应力.     

发电机全链式离相封闭母线的安装与检验

根据发电机全链式离相封闭母线的技术特点,提出了封闭母线安装、焊接的技术和检验要求以及离相封闭母线密封性的检查方法。     

发电机端部磁场的有限元分析(I)

本文由在不同区域分别引入矢量位和标量位，将电机端部磁场问题归结为求解一组复方程的边值问题。关于用有限元法解复方程边值问题．数学文献中讨论不多。我们证明了该问题的 Ｇａｌｅｒｋｉｎ形式的弱解的存在唯一性，以及有限元解到真解的收剑性。用等参四边形单元建立了有限元离散模型，讨论了计算方法。应用本文的方法具体计算了汽轮发电机端部磁场和损耗，与试验结果基本符合。本工作与国外同类工作［１］比较，物理模型更为合理，并从数学上作了较详细的分析和证明，计算工作量较小，计算时间约为前者的三分之一。 本文包括两个部分。第一部分提出了基本的物理假定，讨论了数学模型；第二部分是有限元逼近和计算方法的讨论。     

发电机端部磁场的有限元分析(Ⅱ)

这是“发电机端部磁场的有限元分析和计算”一文的第二部分，用等参四边形单元建立了有限元离散模型，讨论了计算方法以及发电机定、转子的等效电流，并给出具体计算实例。     

一类变分方程解的显式结构(Ⅱ)

本文采用分析方法研究一类变分方程解的存在性问题且给出了解的显式结构。     

非均匀板振动问题的广义变分原理(摘要)

广义变分原理是近代力学数值计算时的一种有效方法,基本特点是把有条件的泛函极值问题化为无条件的驻值问题。非均匀板的问题仍是当前较困难的问题之一,79年叶开源教授曾提出用阶梯法来处理非均匀性,但对较复杂的边界情况,该法仍非常繁琐。本文从哈密尔顿原理出发,经分离变量后,可得下面变分方程:■     

岭澳核电站二期工程三、四号机组(2×1000MW)主封闭母线的选型

通过对岭澳核电站二期工程的主封母选型进行优化比选,确定了岭澳核电站二期工程的主封母型式,分析百万机组的大电流封闭母线选型趋势。     

六九式机械化桥础板的应力分析(有限元法)

六九式机械化桥础板的受力分析实质上是一个在弹性地基上的变截面的梁板组合结构的应力分析问题。目前尚未见有较完整的设计计算资料。本文采用了有限元法求解。文章选择了软土地基作为典型,首先讨论了现有弹性地基的计算理论,并结合试验确定了地基压缩模量。有限元法中按空间体系计算,未知数为216个,编制了源程序并在 SIEMENS 机上进行计算。同时在我院渡河场对础板进行了现场原型承载试验。文中较详细地对有限元法计算结果和试验结果进行了分析对比。证明了用有限元法计算础板的应力有较好的工程精度。     

柱式弹性体的端面载荷分布和结构尺寸对端部效应的影响规律

端部效应是影响柱式弹性体桥路输出的重要因素之一。本文以长径比为1.0的柱式弹性体为研究对象并基于弹性力学理论研究其受载条件和尺寸效应对端部效应的影响规律。首先,根据端面受载条件和尺寸效应两种力学模型建立位移函数表示的平衡微分方程；其次,以受载条件的力学模型为例,引入两个位移函数对平衡方程进行解耦,推导出对应的力学模型解析解,并根据边界条件确定解析解的待定系数；最后,依据胡克定律和柱式弹性体桥路输出公式计算端面受载条件和尺寸效应对端部效应的影响。计算结果表明：弹性体非均匀载荷分布的一端,端部效应变化更剧烈；而均匀载荷分布的一端,随着弹性体长径比的增大,端部效应受到端面载荷分布的影响越小。此外,端部效应对小尺寸弹性体十分敏感,但当弹性体尺寸增大超过3.5倍时,通过增大尺寸来抑制端部效应的效果迅速消失。研究结果为柱式负荷传感器的设计提供理论指导依据。     

柱式弹性体的端面载荷分布和结构尺寸对端部效应的影响规律

以长径比1.0的柱式弹性体为研究对象,基于弹性力学理论研究其受载分布和结构尺寸对端部效应的影响. 结果表明：非均匀载荷分布的一端,端部效应变化更剧烈;而均匀载荷分布的一端,随着长径比的增大,端部效应受到端面载荷分布的影响越小. 此外,端部效应对小尺寸弹性体十分敏感,但当尺寸增大超过3.5倍时,通过抑制端部效应的效果迅速消失. 研究结果为柱式负荷传感器的设计提供理论指导依据.     

埋入式喷粉精炼动力学模型——熔池相的混合(Ⅱ)

如在鱼雷缶车中脱硫一类的金属精炼工业生产中,熔池混合不能维持整个熔池成份均匀,此时估计熔池混合时溶质扩散过程的影响就显得很重要了。本文提出了一个简单的熔地混合模型,可根据混合时间对熔池混合中的传输做出清楚的估计。该模型已被应用于喷粉精炼以及渣量固定的渣——金属间反应动力学。文章也讨论了熔池混合、反应区域动力学、以及总的反应动力学喷粉速度的重要性。     

关于σ(n)和φ(n)的一个整除式

设φ(n)表示n的欧拉函数,σ(n)表示n的所有正因子和,ω(n)表示n的不同素因子的个数.对于整除关系φ(n)|σ(n),其中n是正整数,当n为素数时只对n=2,3成立.讨论了当n至多有3个不同的素因子时,n为哪些合数时才能使该整除式成立,其中解2α(2α 2-1)(其中2α 2-1为素数,α∈N)与偶完全数2n-1(2n-1)(其中2n-1为素数且n∈N)类似.     

频率相关负电导(FDNC)和频率相关负电阻(FDNR)的转变器实现

本文探讨利用转变器来实现FDNC和FDNR的可能性,并进行了实验。对于文中新提出的接地与浮地的FDNC和FDNR的几种实现方案给出了理论证明。     

广义Ito(2)系统的对称和显式解(英文)

利用修正的CK直接方法,建立了广义Ito(2)(GIto(2))系统的新旧解之间的关系,在这种关系的基础上,根据方程的已知解得到了新解,同时也得到了GIto(2)系统的对称,相似约化和一些新的精确解.     

板棒式换热器传热性能分析(Ⅱ)——换热器结构的优化设计

以单位质量材耗的换热能力最大为目标函数 ,分析研究了不同雷诺数Re的操作条件下肋棒长度、直径及板厚之间的关系 .结果表明 :当雷诺数较小时肋棒才可有效地起到强化传热的作用 ,且随着肋棒直径的减小强化传热作用增强 ;当板厚为 3mm、雷诺数在 10 3～ 5× 10 3之间时 ,最佳肋棒长径比为 2～ 3.以上结果可作为板棒式换热器结构优化设计的参考依据 .     

利用F_q~(n)的直和分解构作认证码

利用有限域上n维行向量空间的直和分解给出了构作Cartesian认证码的一种新方案 ,计算了这类认证码的参数 .在编码规则按等概率分布选取的假设下 ,给出了这类认证码被成功地模仿攻击的最大概率PI 和被成功地替换攻击的最大概率Ps.     

用电阻法研究金属玻璃Fe_(80)B_(20)的晶化和结构弛豫

用四端电位法测量了金属玻璃Fe_(80)B_(20)的电阻随温度变化,分别研究了在低温区的结构弛豫和高温区的等温退火过程晶化动力学.结构弛豫后,Δρ/ρ_0∞T~(-1),且电阻降落为0.5%R(r,t),晶化过程两个阶段的等温晶化转变激活能分别为3.0和1.0ev.     

数论函数d(n)和σ(n)的部分和渐近估计式的推广

设 d(n)和σ(n)分别是除数函数和除数和函数 ,本文将渐近估计式 ∑n≤ xd(n) =xlogx +(2γ -1 ) x+O(x ) (x >2 )和渐近估计式 ∑n≤ xσ(n) =ζ(2 )2 x2 +O(xlogx) (x >2 )进行了一系列的推广 ,给出了∑n≤ xp | nd(n) ,∑n≤ xp | nd(n) ,∑n≤ x(-1 ) n- 1 d(n) ,∑n≤ xp | nσ(n) ,∑n≤ xp | nσ(n) ,∑n≤ x(-1 ) n- 1 σ(n)等和式的渐近估计式 .