耦合因数为2.41时耦合双回路通频带的计算

单谐振回路及耦合谐振回路在通信、电视及测量等设备中有广泛的应用。本文除对耦合双回路通频带(或失谐(?))的一般计算公式作了简单推导外,着重讨论了在耦合因数A为2.41时耦合双回路通频带的计算问题。在A为2.41时,a=1/2~(1/2)对应谐振曲线上三个频率点。因此,由a=δ的关系式,导出了(?)与A的一个新的函数关系式,它适用于A=2.41时耦合双回路通频带的计算。     

耦合回路中的反射阻抗

耦合电路是指相互之间有影响的两个或两个以上电路所组成的电路系统。由于耦合方式不同,耦合电路随之而异,故它们的分析方法也不尽相同。这里仅讨论电子线路中广泛应用的互感耦合回路。在耦合回路的讨论中,通常是把初、次级之间的相互影响等效成反射阻抗,这样把耦合回路拆成单回路,就可以用分析单回路的方法来分析耦合回路。而且耦合回     

基于MOS电容的压控振荡器设计

传统的环形压控振荡器通常是利用控制电阻的方式来达到压控振荡的效果。文章利用容性耦合电流放大器作为压控振荡器的基本反馈单元,并在输出端增加MOS电容来控制振荡频率;分析了利用饱和区的MOS电容特性来实现压控的方法,并采用Smartspice软件和0.6μm CMOS工艺参数对该压控振荡器进行了模拟;结果表明,这种方法对电路的静态工作点影响很小,输出交流波形的频率稳定度高,有良好的线性调谐特性,达到了预期的效果。     

双管推挽超音频偏磁振荡电路探讨

在盒式收录机教科书中,给出的双管推挽偏磁振荡原理电路如图1示。图中,振荡变压器B_1的次级线圈L_4与电容C_4、C_5,抹音磁头线圈L_E等组成谐振选频回路,决定偏磁振荡信号的频率。但厂家生产的收录机实际线路中,往往在B_1的初级线圈两端并联一电容器C_6,组成另一个谐振回路(如图1中虚线所示)。本文的目的在于说明两个问题:(1)图1给出的双管超音频推挽振荡电路可否等效为图2所示的集基耦合多谐振荡电路?(2)在具有两个谐振回路的双管推挽振荡电路中,偏磁振荡的频率如何决定?两谐振回路各自有何作用?     

自治系统极限环稳定性的研究

选用调频电子管振荡器作为研究对象,这是因为电子管振荡器在工作时只需外界供给电源,描述其运动状态的微分方程不显含时间,因此是自治系统。另外,电子管振荡器是利用电子管的非线性(饱子口与截止)特性米建立稳定振荡的。它本身就是一个非线性系统。对这个系统用克希霍大定律得到的回路方程经变形后,得到形如:的微分方程,其中μ为最小参数,是无量纲的正参量。当μ=0时,为普通谐振子方程,其解为:其中a,b,k,θ均为积分常数。当μ足够小(0<μ≤1)时,解也是上面的形式,但a,b,k,θ已不再是常数,而是时间的函放。采用范德波尔法,用范德波尔短方程代替原始方程,可以比较简单地求出原始方程的近似解,并从微扰理论出发,讨论了在衰减系数μ=ω_oRC很小的时候解的的情况。实验中为了能观察到不同相点的运动情况,设想让系统周期地返回初始状态,只要返回初始状态的周期足够短(小于1/24秒),就可以观察到不同的相点运动的轨迹.根据这种没想,作者没计了电开关,实现了用电开关的办法,使系统回到初始状态,真实地记录下极限环的产生及分枝过程。结论:① 在振荡回路电阻很小,耦合很强时,观察到了极限环的分枝现象。这个电阻有个范围,在此范围内分枝较复杂。② 电阻R固定,改变耦合互感M,或M固定,改变R时,观察到了极限环由稳定     

低相噪介质稳频振荡器的设计

介绍一种高稳定低相位噪声介质振荡器的微波源的设计方法,通过合理选择振荡管,提高回路负载Q值,减少电源纹波等方法有效地降低相噪。给出实验结果。应用表明,该振荡器具有噪声低,频率稳定度高,高Q值等特点。在多个领域具有较广泛的实用价值。     

频带反射腔控振荡的有源传感器

频带反射腔控振荡器具有单调谐特性,适当调整振荡器耦合系数K等参数,可使振荡器振荡频率极为接近频带反射腔的谐振频率,文中讨论了耦合系数K值的近似计算,对调整耿氏有源传感器具有指导意义,分析与实验均表明,频带反射腔体受介质微扰所产生的频偏计算值与振荡器振荡频率变化值相当一致,在三厘米波段,两者一致的带宽≥200MHz,因此,频带反射腔控振荡器适于作为高精度的有源传感器。     

新型毫米波DBR Gunn振荡器

本文讨论了新型毫米波 DBR(Distributed Bragg Reflector)Gunn 振荡器的原理和设计,并给出了实验结果。应用介质光栅理论和耦合模理论,及类似于集成光学、DBR 激光器的工作原理,以倒置介质带状波导为基体,利用模式耦合所呈现的表面波阻带现象提供频率和模式的选择性反射,对 Gunn 二极管产生正反馈,从而得到频谱很纯、很稳定的毫米波振荡。这种振荡器在36GHz,达到60～90mW的输出,频率稳定度可达10~(-5)。实测结果与理论计算基本一致。     

乘法噪声对双模激光竞争效应的影响

讨论了乘法噪声对双模激光模间竞争效应的影响．通过线性稳定性分析,得到一些极有意义的结论：在强耦合区,若无乘法噪声存在时,两模的竞争效应表现为只有一个模能建立起稳定振荡,而另一个模被抑制,但当有乘法噪声存在时,两个模可能同时建立起稳定振荡;在弱耦合区,若无乘法噪声存在时,两模的竞争效应表现为两个模能同时建立起稳定振荡,但当有噪声存在时,两模中可能有一个被抑制．     

介观电感耦合电路中电荷和电流的量子涨落

对一个无耗散且每个回路都有电源的电感耦合电路的经典Hamilton量进行了量子化 ,计算求解出了该Hamilton量在电源为绝热近似时的本征态 ,研究了这种耦合电路在这一本征态下电荷、电流的量子涨落状况。研究结果表明 ,这种电感耦合的两个回路中的量子噪声是相互关联的。     

介观电感耦合电路中电荷和电流的量子涨落

对一个无耗散且每个回路都有电源的电感耦合电路的经典Hamilton量进行了量子化，计算求解出了该Hamilton量子在电源为绝热近似时的本征态，研究了这种耦合电路在这一本征态下电荷、电流的量子涨落状况。研究结果表明，这种电感耦合的两个回路中的量子噪声是相互关联的。     

94千兆赫体效应振荡器

本文介绍一种具有二次谐波输出的体效应振荡器。它利用体效应振荡的非线性特性,在谐波频率上输出功率。因此只需一个体效应管,就可同时实现基波振荡和“倍频”功能。根据这个原理,采用六毫米波段的管子研制了94千兆赫振荡器。当基波频率为47千兆赫时,在94千兆赫频率上振荡器的输出功率为20毫瓦。这种新型振荡器已用作实验室测试信号源和整机的本振源。     

磷酸溶液中铜阳极溶解电流混沌的锁相

研究了恒电位下在磷酸溶液中的电流振荡行为,发现2个铜电极的电极间距和恒定电位对耦合电极振荡行为的影响,电极间的耦合作用改变了电极的振荡行为,两电极间呈现有不同相锁定,k/n相锁定和准周期同步,电极间电流振荡锁相,随电极距离的加大而失锁相。实验发现,复杂的耦合作用导致电流振荡中出现了不同形式的锁相,电极间电流振荡的同步由强的耦合所致。     

基于Saber的高精度振荡器设计与仿真

本论文利用Saber电路仿真分析软件完成电容三点式振荡器电路的设计和分析。通过仿真进行振荡器参数灵敏度分析,对影响振荡器振荡频率的因素进行了探讨,并在分析结果的基础上,对振荡器电路的关键设计参数进行选择,完成振荡器电路的最终设计。仿真结果表明,该振荡器设计方案满足设计要求,易于起振,振荡频率稳定度高。     

改进型电阻负载环形振荡器

在传统的环行振荡器的基础上,提出一种改进型的环形振荡器。克服了由于门电路的传输延迟时间极短,难以获得较低的振荡频率,而且频率不易调节的缺点,并通过仿真得到了电源电压与振荡频率的关系。     

电容三点式振荡器若干问题的讨论

通过电路分析的方法,对影响电容三点式振荡器的起振条件和振荡频率稳定性的因素进行了探讨,并由此提出了电流负反馈电容三点式振荡器具有较稳定的振荡频率的结论。     

乘法噪声对双模激光竞争效应的影响

讨论了乘法噪声对双模激光模间竞争效应的影响,通过线性稳定性分析,得到一些极有意义的结论：在强调合区,若无乘法噪声存在时,模的竞争效应表现为只有一个模能建立起稳定振荡,而另一个模被抑制,但当有乘法噪声存在时,两个模可能同时建立起稳定振荡,在弱耦合区,若无乘法噪声存在时,两模的竞争效应表现为两个模能同时建立起稳定振荡,但当有噪声存在时,两模中可能有一个被抑制。     

具有乘性色噪声的线性振荡器的随机共振

研究了具有耦合的两个乘性色噪声的欠阻尼线性振荡器的随机共振现象.基于线性系统理论,得到了平均输出幅度增益的精确表达式.分析表明,系统的输出幅度增益及增益的峰值高度是耦合噪声强度、这两种色噪声的强度和相关速率以及外场驱动频率的非单调函数.     

短波型原油低含水率测定仪的研制

利用石油和水之间电磁性质的差别.设计出一个振荡回路,其振荡频率随含水率的变化而变化.通过电磁耦合,采用短波谐振法来检测这种变化,从而研制出一种短波型原油低含水率(0～5％)测定仪.该仪器输出的电压信号随原油含水率发生单调变化,且有很好的稳定性和重复性,由此可测出原油的含水率.     

无互感耦合的二端自感网络的等效自感系数

探讨无互感耦合的任意二端自感网络等效自感系数的一般计算方法。利用基尔霍夫第一定律、基尔霍夫第二定律以及数学工具,得到节点电流方程组和回路电压方程组,并证明两方程组间的相互独立性,解决无互感耦合的任意二端自感网络等效自感系数的计算问题。