30Mn2钢矿用连接环热处理工艺研究

对30Mn2钢进行不同方式热处理、拉伸试样及矿用连接环静拉伸试验表明,只要热处理工艺合适,30Mn2钢可替代20MnVB钢制造矿用连接环.     

冶炼双18护环钢时的氮控制

护环是发电机的重要设备,用来卡紧线圈端部,克服离心力的影响。护环钢必须是非磁性钢。氮可以提高不锈钢的强度和韧性,改善耐蚀性。本文简要介绍了氮在钢水中的溶解度问题及一般的解决措施,以及其他质量方面的问题。     

9Ni钢在线热处理工艺开发

针对现有9Ni钢生产工艺流程过长的问题,通过中试实验,成功开发了9Ni钢在线热处理工艺.在线热处理工艺缩短了工艺流程.解决了很多现存工艺中存在的问题,并充分利用浇注和热轧后的余热进行热轧和热处理,节约了能源,降低了生产成本.     

化学镀高磷Ni-P镀层的摩擦磨损性能

制备了一种高磷化学镀镍层并研究其表面形貌;讨论了其在不同温度热处理后的摩擦磨损性能,且与45钢进行了对比.结果表明,Ni-P镀层的耐磨性明显优于45钢,且经500℃热处理后硬度最高,耐磨性最好,可作为耐磨性镀层.在此基础上对化学镀Ni-P镀层的摩擦磨损机理进行了初步探讨,认为200℃热处理后主要表现为粘着磨损,500℃热处理后表现为磨料磨损和粘着磨损共存.     

渗碳钢轴承套圈热处理变形分析

为了探索渗碳钢轴承套圈的热处理变形规律,测量了不同内径、不同壁厚的渗碳钢轴承套圈热处理前后的内、外径尺寸,并分析了套圈内径和外径尺寸变化的原因.结果表明,渗碳热处理后,套圈外径尺寸或胀大或缩小,而内径尺寸均出现缩小现象.该研究结果可供设计渗碳钢轴承车件余量时参考.     

超大直径钻孔灌注桩成桩过程的钢护筒受力分析

建在江河湖泊中的深水大跨越输电塔多采用大直径钻孔灌注桩基础,钢护筒是保证灌注桩成孔与成桩质量和安全的重要部件.结合苏通长江大跨越输电塔设计方案中的超大直径钻孔灌注桩工程,运用有限元分析软件ABAQUS,对超大直径钻孔灌注桩成桩过程进行数值模拟分析,研究江中超大直径钻孔灌注桩成桩过程中钢护筒的受力性能.研究表明,钢护筒应力随钻孔深度增加而增大,钢护筒内浇筑混凝土后随混凝土凝结和硬化而逐渐减小.成桩过程施工的最不利工况为钻孔完成后浇筑混凝土前阶段,此工况下钢护筒应力达到最大值,建议以此工况作为钢护筒结构设计的控制工况.钢护筒成桩后的施工应力最大值占钢材强度设计值的24.7%,建议结构设计若选用钢护筒参与桩身受力方案,应考虑施工应力.     

35CrMo钢低温韧性试验研究

针对35CrMo钢石油套管调质处理后低温冲击韧性偏低且不稳定的问题,对35CrMo钢进行"零保温"热处理试验.结果表明:与常规调质热处理相比,"零保温"热处理的35CrMo钢获得非常细小的回火索氏体,在不降低强度的前提下能有效改善其低温韧性.因节省了保温时间,能耗可较大程度降低.     

50Mn18Cr4N奥氏体钢显微组织对冷变形强化性能的影响

本文概述了高强度发电机无磁性护环近年的发展。实验研完了50Mn18Cr4N奥氏体钢热锻后的显微组织的特征,及其对冷变形强化机械性能的影响,并给出了各种显微组织的真应力—应变曲线。 实验研究结果表明,改善锻后的显微组织(细化与匀化晶粒尺寸,减少碳化物M_(23)C_8)能有效地提高护环冷变形强化后的屈服强度和塑性指标。     

热处理对高硫钢硫化物形态及性能的影响

研究淬回火热处理工艺对高硫钢的基体组织和硫化物形态的影响,分析了其力学性能和磨损性能.结果表明,热处理后高硫钢中硫化物主要为FeS,其形态趋于球化;淬火温度由880 ℃升至900 ℃,高硫钢的抗拉强度由460 MPa提高到590 MPa,伸长率由1.7%变化到3.0%,但其仍为脆性材料,这与组织中含有大量硫化物有关;由于硫化物的自润滑作用,热处理后高硫钢的耐磨性随连续磨损时间的延长而改善,并明显优于淬火后低温回火的GCr15钢.     

45钢亚温淬火组织及性能研究

45钢是我国目前用量较大的调质钢,通过研究45钢经调质和亚温淬火热处理后的硬度,冲击韧度和金相组织,来寻求合适的45钢热处理工艺.结果表明,45钢仅采用调质处理,不能满足高硬度高韧性的技术要求,采用亚温淬火热处理配合可解决上述问题,得到最优的综合力学性能,考虑经济性时可直接采用770℃淬火500℃回火的热处理工艺.在保证45钢强度和硬度的同时,要提高韧性的最理想的热处理工艺为840℃淬火550℃回火＋770℃淬火500℃回火.     

热处理对CLAM钢TIG焊接接头显微组织影响

采用TIG焊接方法对中国低活化马氏体钢(CLAM 钢)进行了平板对接试验,分别对焊接接头采用不同温度的焊后热处理,试验温度分别为610,660,710,760,810℃,保温30 min.结果表明,焊后进行热处理与不做热处理两种情况下,CLAM钢焊接接头微观形貌和硬度存在很大不同;随温度增加,焊接接头焊缝中马氏体板条分布及尺寸均匀性得到提高,热处理温度710℃以上时板条均匀性最好,但晶粒尺寸与板条也会随温度升高而长大.焊后热处理使焊接接头各部分硬度随热处理温度的升高而逐渐降低,焊缝金属硬度下降值比母材和焊缝热影响区大得多,尤其在810℃时焊缝金属硬度下降值最大,降至与母材硬度相当.     

300M钢的脱碳行为演化及防护研究

300M钢是重要的飞机主承力结构用材. 然而, 该材料在模锻热处理过程中会出现不同程度的表面氧化和脱碳, 严重影响锻件成品率. 本文对300M钢在不同热处理条件下的脱碳行为进行了系统研究, 利用扫描电镜(SEM)、X射线能谱分析(EDS)等手段表征分析了热处理后试样表层组织形貌, 并采用硬度法统计了脱碳层深度的变化情况, 阐明了300M钢在不同热处理条件下的脱碳行为演化规律, 厘清了防氧化涂层对脱碳层深度的影响. 结果表明, 300M钢在热处理过程中近表面处生成的致密氧化层对碳和氧元素的扩散具有明显的抑制作用; 碳的扩散速度与表层氧化速度在不同温度下都会有一个平衡点, 而表面防氧化剂涂层的施加则会破坏原有平衡. 微观组织分析结果显示, 300M钢表层全脱碳区为珠光体或铁素体, 半脱碳区为马氏体及析出碳化物. 本文还阐明了300M钢表层微观组织随保温时间的演化规律. 最后本文从热力学角度揭示了300M钢表层脱碳-氧化耦合机制. 本文的研究成果有望为300M钢的模锻优化工艺和热处理防护技术提供重要的数据和理论支撑.     

三种渗碳结构钢经不同化学热处理后耐磨性的研究

研究了经渗碳、碳氮共渗、氮化处理后18Cr2Ni4WA、27SiMnMoV和25SiCrMoV钢的耐磨性.结果表明,经三种不同化学热处理后,25SiCrMoV钢的耐磨性最好,18Cr2Ni4WA钢的耐磨性最差.     

40Cr钢亚温淬火强韧化机理的试验研究

研究40Cr钢亚温淬火热处理的强韧化机理,并与40Cr钢常规热处理后的机械性能进行比较。结果表明,亚温淬火热处理提高40Cr钢的冲击韧性,降低40Cr钢的韧脆转变温度,抑制40Cr钢的回火脆性。     

45钢橡胶成型模具热处理工艺的研究

主要研究了45钢橡胶成型模具的热处理工艺,以及热处理工艺对其组织和性能的影响.通过深入了解和分析45钢橡胶成型模具的工作条件、失效形式和性能要求,结合45钢的热处理工艺与其组织和性能之间的关系,通过试验研究确定出了较为理想的热处理工艺及参数,从而提高了模具的使用寿命,降低了生产成本.     

变形及热处理制度对Q420厚板组织与性能的影响

介绍了规格100 mm Q420特厚板的物理模拟过程,分析了不同变形和热处理工艺对Q420特厚板组织和性能的影响,并得出不同质量级别Q420厚板的最佳生产工艺.结果表明:采用TMCP工艺钢板的强度、塑性和韧性均优于采用UPR工艺的钢板,且相应位置铁素体晶粒较细小;热轧钢板正火热处理显著改善了钢的塑性和韧性,但是降低了钢的强度;不同热轧工艺厚板在相同的正火温度下,热处理后钢板的强韧性相差较小,热处理前的轧制方式对热处理后钢板的组织和性能影响不大.     

35CrMo钢大型叶轮的热处理工艺研究

研究了35CrM0 钢大型叶轮的热处理工艺.根据35CIMo 钢叶轮的工作条件、失效形式和性能要求,分析了叶轮失效的主要原因,通过设计合理的热处理工艺,提高叶轮的力学性能.结果表明:采用860℃油淬、450℃回火和860℃油淬、200℃回火后,显微组织明显细化,力学性能得到提高.     

18Cr2Ni4WA钢热处理工艺对显微组织和力学性能的影响

主要研究了18Cr2Ni4WA钢热处理工艺对显微组织和力学性能的影响.通过提高热处理中的冷却速度参数,可有效地控制粒状组织(Gs)的出现,同时采用复合热处理工艺,有效地改善18Cr2Ni4WA钢的金相显微组织,提高钢的综合力学性能.     

化学镀镍磷合金层的性能研究

在45钢表面获得了磷含量为10%的化学镀Ni—P合金层,研究了热处理对Ni-P合金层性能的影响.结果表明:化学镀Ni-P合金层经400℃热处理显微硬度高达1070HVO.1.经600℃热处理后硬度仍高达610HVO.1,且具有良好的耐蚀性和抗热疲劳性能.     

IF钢组织性能和位错研究

唐钢FTSR生产线铁素体区生产IF钢综合性能偏低,研究热处理后的IF钢力学性能、显微组织、位错分布,优化生产线工艺,提高IF钢的综合性能.