制粉系统旁路爆燃的原因分析及处理

<正>天富热电厂四期工程为三炉两机(#6、7、8炉,#6、7机,母管制)配置,锅炉型号为DG220/9.8-18自然循环煤粉炉,配两台CC50/8.83/0.98/0.198抽凝供热机组,全部采用DCS+DEH控制。制粉系统为钢珠磨中储式乏气送粉系统(甲     

循环流化床锅炉运行中存在的主要问题

华电乌达热电厂一期工程安装了两台无锡华光锅炉厂生产的UG-480/13.7-M循环流化床锅炉,#1、2炉分别于2005年3月和6月通过72＋24小时满负荷试运,投入商业运行。经过六年多的运行,暴露出了许多问题,对#1、2炉分别进行了水冷壁防磨改造、给煤机落煤管改造等主要技改项目,提高了锅炉运行的安全性。     

锅炉主蒸汽温度偏低的现象分析及处理

<正>新疆天富热电二厂2#锅炉(DG220/9.8-18型)为东方锅炉厂生产的高温高压自然循环锅炉,额定压力9.8MPa,额定蒸发量为220t/h,主蒸汽温度540℃,二级喷水减温。该锅炉自05年8月份以来,由于主蒸汽温度偏低致使无法稳定带负荷,严重影响了机组安全和经济运行。12#炉主汽温度偏低现象分析二厂2#炉自2005年8月份以来,锅炉主汽温度存在主     

一起发电机保护误动造成停机事故的原因分析及对策

<正>1事情经过:该厂共有锅炉8台,汽轮发电机7台,当时有5台机、炉分别在运行,事故机组4#机是一台12MW的抽凝汽轮发电     

酱曲源毛霉的分离及其产蛋白酶条件的优化

利用稀释平板法从曲样和窖泥单菌落中分离得到2株毛霉1#和2#,在优化的发酵培养基和发酵条件下产蛋白酶活力分别达到:1#菌6 565 U/g,2#菌9 146 U/g.对两株菌进行紫外诱变,获得的诱变U1#菌、U2#菌分别比出发1#菌、2#菌产蛋白酶活力提高了48.58%和54.45%.     

太钢4350m3高炉炉体热负荷

通过分析太钢4350m3高炉(5#高炉)炉缸以上冷却系统的设计特点,研究其在高煤比、高产量情况下炉内煤气流分布对炉体热负荷的影响.结果表明:太钢5#高炉的边缘气流指数W值控制在0.55左右;中心气流指数Z值应控制在8.8左右;5#高炉下部炉腰炉腹的热负荷较为稳定,而炉身的中上部稳定性较差;5#高炉的热负荷还有降低的潜力,热负荷控制在10～120GJ.h-1范围4350m3高炉仍可稳定操作.     

锅炉甩汽温事故的探讨

<正>天富热电厂#2锅炉型号为BG-75/39-M1的自然循环汽包炉,倒U型布置,其减温水系统为自制冷凝水系统,制粉系统为钢球磨中储式乏气送粉系统。该锅炉自1988年6月投产以来运行稳定,并于1999年进行了除尘改造(改为电气除尘),2003年大修期间改造了点火油枪(改为气化点火小油枪),使锅炉启动节油达90%以上。自2004年冬季以来,该炉     

浅析控制系统失电事故及整改措施

大连石化公司热电厂因UPS电源故障,DCS控制系统两小时内先后停电5次,导致6#高压炉、3#机停运,所有运行设备失控,险些造成电厂甚至全公司停工,本文就此次事故发生的原因,产生的现象进行深度剖析,指出目前仪表电源系统及燃料系统设备存在的缺陷,提出改进措施。     

火电厂基建期间锅炉四管防磨防爆改造

黔东电厂机组安装基建期间为防止锅炉爆管事故发生,对黔东电厂锅炉设计和国内已经投产的同类型锅炉运行情况进行总结、分析其出现四管爆漏的原因,有针对性地采取预防应对措施,有效控制四管爆漏。确保了黔东电厂#1炉、#2炉在整套启动和168试运期间没有发生受热面爆管事故。     

NaIO4-VB2化学发光反应体系测定维生素B2

利用建立的NaIO4-H^+-H2O2-VB2化学发光新体系，结合流动注射技术建立起一种测定维生素B2的化学发光新方法．方法的线性范围为1．0&#215;10^-7-5．0&#215;10^-5g/mL VB2；检出限为2．7&#215;10^-8g／mL；相对标准偏差(RSD)为2．3％(Gs=1．0&#215;10^-6g/mL VB2，n=11)．     

锅炉水冷壁喷口管磨损治理方法

合肥第二发电厂的锅炉是采用由哈尔滨锅炉厂制造的亚临界自然循环汽包炉,型号为HG1156/17.4-YM1.#1、2炉在投产1年左右的时间内,相继发现燃烧器区域两侧的水冷壁喷口管存在较严重的磨损现象.该型号锅炉燃烧器区域水冷壁喷口管布置在燃烧器两侧,每侧5根,顺向排列,与四角燃烧器对角线平行,管排长约11m,两侧管排中心距812mm.     

由两起锅炉燃烧异常分析谈DCS系统中的燃烧自动控制

独山子热电厂1#、2#炉型号为CG220／9．8-M3，1992年投产运行，由于部分热工仪表老化，自动投用率低，于2004年8月对其进行DES系统改造。通过改造，1#、2#炉实现了水位、主汽温度、主汽压力、引送风风量、二次风、燃烧等自动化。这些自动化调整的全部实现，使运行人员的工作量可以大大降低，而且锅炉运行的安全性、可靠性有了大幅度的提高。但是，通过一段时间的运行，也逐渐暴露出自动易失灵、模块易出故障、组态中逻辑缺陷等问题，影响了锅炉的安全平稳运行。     

浅析#2锅炉汽温调节

我公司#2炉锅炉型号为:HG—2008/186/M,锅炉形式为:单炉膛、单汽鼓、强制循环悬吊式,燃烧方式为:四角布置缝隙式切圆燃烧。#2锅炉自投产来炉膛烟气热偏差一直过大,烟气热偏差是造成整台锅炉各级受热面热负荷分配不平衡和热量转移的根本原因,也是引发各受热面管材寿命不平衡的根     

兴隆热电厂#1炉大渣可燃物含量高的原因及热态调整

该文对兴隆热电厂#1炉大渣可燃物含量高的原因分析,依据#1炉燃烧调整基础,做出热态调整实验结果,从而得出具体结论。     

关于汽机侧仪用空压机的一些探讨与研究

我厂的3台仪用空压机为两个单元汽轮机侧的气动调整门提供动力气源。机侧三台仪用空压机的正常运行,对#1、2机组安全运行有着非常重要的意义,一旦三台空压机故障停运,将导致#1、2机组发生非停事故。本文对仪用空压机的安全运行状况进行了较为详细的论述。提出了许多很有建议性的问题。已求更好的应用于生产实际。     

珠江电厂#1炉再热前屏管壁超温的研究与防治

珠江电厂#1炉于1993年投入使用,在稳定运行一段时间后,频繁出现再热前屏管壁超温现象,本文结合锅炉燃烧特性、燃煤特性及高温过热器类型受热面的结构、材料特点,对其热力特性、水动力工况及热负荷特性进行深入研究,总结找出#1炉再热器前屏管壁超温真正原因,并在实际运行中通过各种措施对#1炉再热器前屏管壁超温进行预防和治理,取得较好的效果。     

晋华宫矿12#煤层回采巷道布置及掘进时的支护

晋华宫矿自建井投产以来,已先后开采了上部的3#、7#、9#、10#、11#煤层,现已逐步过渡到下部的12#煤层,由于开采的深度的增加,使得12#层回采巷道的布置及支护问题变得更加突出,直接影响到矿井的生产衔接,安全生产及经济效益。1、12#煤层的地质概况12#层在晋华宫矿井田范围内变化很大,在矿区东部分为12-1、12-2两层煤,在矿区西部合成12#整体煤层。其中在东部井田边界12-1煤层又与11-2煤层合并,变为11-2整体煤层,煤层硬度f=3为近水平煤层,赋存稳定,倾角为4°-10°/16°。1.112#煤层赋存情况12-1煤层厚度为1.91-2.6/2.25米,12-2煤层厚度为1.32-2…     

90t转炉溅渣护炉水模试验研究

溅渣护炉技术是提高转炉炉龄的有效措施。通过水力学模型试验 ,探索溅渣护炉操作的最佳工艺参数。得出溅渣优化工艺参数如下 :顶枪夹角为 1 2°;顶枪枪位为 1 5 0 0～ 1 80 0mm ;顶吹气体流量大于 1 9860m3 /h;渣池初始深度为 65 0mm ;底吹气体流量为 3 1 2m3 /h。     

危岩主控结构面端部区域应力特征研究

危岩主控结构面端部区域的应力变化是导致危岩破坏的主要因素.针对压剪破坏型危岩,进行室内模型试验.主控结构面端部区域的平面应力状态可以用两个主应变ε1和ε2来表示,在模型主控结构面端部布置了5个测点,试验量测到5个测点在施加荷载过程中两个主应力的变化曲线;对试验结果分析表明,危岩主控结构面端部区域的1#、4#和5#测点的主应变在所施加荷载逐渐增加的情况下,变化较大;2#和3#测点的主应变的变化较小.说明1#、4#和5#测点的主应力变化最为敏感,敏感程度1#>4#>5#>3#>2#;3#测点在整个过程中两个主应力方向上均处于受压状态.     

智能石墨炉原子吸收光谱法直接测定尿镉

目的建立快速有效的减少尿镉测定中尿基体干扰的预处理方法，改善尿镉原子吸收光谱测定的效果。方法通过比较不同稀释剂、基体改进剂、升温程序及温度对尿镉测定的影响，选择0．25％Mg（NO3）2-0．5％TritonX-100作为样品稀释剂，0．1％Pdcl2-0．125％Mg（N03）2-0．5％TritonX-100-1％HNO3为基体改进剂，采用三步匀速干燥的石墨炉升温程序。该方法灵敏度b=0．21370A（μg/L），检测限为0．0716μg/L，相对偏差为0．8％～1．5％，回收率为98．8％～99．2％，线性范围0～10Ixg／L，样品稳定性〉10天。检测某电池厂镉作业工人60人，同时检测非镉接触的某单位工作人员79人，尿镉测定结果分别为（7．31±4．37）μg/gcr和（1．23±1．11）μg/gcr，两组比较，差异有统计学意义（P〈0．000）。结论该方法尿样可直接稀释测定，简单、快速、灵敏、准确、可靠，可满足大批量检测的要求。