静态破碎剂的轴向膨胀力学性能实验研究

针对静态破碎剂轴向膨胀力学行为进行了深入研究,提出了测量静态破碎剂膨胀压的轴向输出法,设计了测试系统及核心钢筒组件.分别采用轴向输出法和外管法对静态破碎剂膨胀压进行了测试.通过对比在不同孔径条件下两种方法测得的膨胀压,分析了孔径大小对静态破碎剂轴向膨胀压及其输出率的影响.结果表明:轴向输出法能够可靠准确测得静态破碎剂膨胀压;在固定的高径比条件下,静态破碎剂轴向膨胀压随孔径尺寸增大而增加;孔径小于50 mm时,自封孔效应导致静态破碎剂输出轴向膨胀压的能力减弱;孔径大于150 mm时,轴向膨胀压与径向膨胀压趋于一致,轴压输出率达100%.     

静态破碎剂的研制试验

采用4因素3水平L9(43)进行正交实验,探索了静态破碎剂配制过程中其主要成分氧化钙、水泥、石膏、膨胀润等因素对静态破碎剂膨胀压的影响.结果表明:各因素对静态破碎剂膨胀压的影响的主次顺序为:氧化钙>膨胀土>水泥>石膏.确定了最佳的质量配制比例分比为:氧化钙的比例为75%,水泥的比例为9%,石膏的比例为3%,膨润土的比例为10%,减水剂的比例为1%,粉煤灰的比例为2%.与现在生产的工艺相比,该配制方法具有配制简单和反应速度快等优点,具有较强的工业应用价值.     

钻孔灌注桩桩头静态破碎原理与裂纹发展机理

静态破碎技术近年来在混凝土构筑物的拆除中得到了广泛应用,将该技术应用于钻孔灌注桩桩头的破除是一种新的破除方案,可以避免粉尘和噪音污染。为了分析桩头静态破碎过程中的应力分布和裂纹发展规律,利用RFPA^2D软件建立了桩头裂纹发展数值计算模型,得到了一些重要结论。研究结果表明：静态破碎是一个持续发展过程,当膨胀压达到混凝土抗拉强度,裂纹开始产生,随着膨胀压的增大,在尖端应力的作用下,裂纹得以继续发展;当膨胀孔直径为40mm时,在灌注破碎剂大约7h后膨胀压达到20MPa,混凝土开始产生裂纹;膨胀孔裂纹大致呈两条或三条形式发展,一条伸向最小抵抗线方向,其余指向相邻膨胀孔;直径为600mm和800mm的桩头在应力场分布和裂纹发展模式上差异不大。     

静态破碎剂的性能优化与工程应用

静态破碎剂是以煅烧的氧化钙为主体的粉末状无机化合物,用水调成浆体灌入岩石或者混凝土钻孔中,随着水化反应的进行,膨胀与硬化同时进行,生成新的膨胀物质,缓慢而且静静的将膨胀压力施加给孔壁,从而将介质破碎。和传统炸药爆破方式比较,静态破碎在反应进行过程中。平静无声响,不产生有毒物质,且在局部范围内进行,是一种安全、无公害的破碎方法,在一些特殊环境的拆除中得到较好的应用。     

钻孔直径对静态破碎剂致裂性能影响试验分析

进行岩石切割或开采时,静态破碎剂(简称SCA)致裂性能受多种因素的影响。为了研究钻孔直径对SCA致裂效果的影响,研究设计三种不同的SCA浆液水剂比;通过五种不同直径的高强度钢管来模拟不同的钻孔直径,测试了试件中SCA产生的膨胀压力。结果表明:1大直径的钻孔易发生喷孔现象,且首次喷孔时产生的膨胀压力最大;2当SCA浆液水剂比一定时,SCA产生的膨胀压力随着钻孔直径的增大而增大,但不同钻孔直径的钻孔达到最大膨胀压力所需时间基本相同。     

静态破碎剂性能分析及致裂效果实验研究

为解决现有煤矿井工开采过程中预裂爆破安全性低、适用性差以及水压致裂条件苛刻,破岩效果弱的问题,提出静态致裂的方法,通过研究不同影响条件下静态破碎剂的反应状态和致裂效果,对不同拌合水温、水灰比条件下的静态破碎剂反应温度、反应时间、反应体积变化、岩样致裂效果、应力变化进行了研究。结果表明:水灰比一定,静态破碎剂完全反应时间随拌合水温升高而降低,但最终反应完全后温度不变;相同拌合水温条件下,水灰比越小,静态破碎剂反应时间越短,反应速率越快;水灰比越小,混凝土试件开裂时间越短,水灰比越大,开裂时间越长,开裂效果与裂缝位置有关,块体应变呈现先增后减的趋势。     

绳锯牵拉破碎混凝土排水渠方案比选

根据已运营铁路隧道中C40素混凝土排水渠的加深工况要求,选用绳锯牵拉方法进行破碎加深.运用ABAQUS对不同钻孔方案进行有限元分析、比选.研究结果表明,当钻孔间距与钻孔深度不变,在300mm×300mm的破碎断面内钻孔数目为3个且呈正三角形分布时,破碎效果最好,满足绳锯破碎加深混凝土排水渠的工作需要.     

多种矿物成分破碎岩石渗透试验

采用稳态渗透法对破碎砂岩、破碎泥岩和破碎煤矸石进行渗透试验,分析粒径、有效应力和孔隙度对破碎岩石渗透性参量(渗透率、非Darcy流β因子)的影响.试验岩样粒径为0~2.5 mm、2.5~5 mm、5~10mm、10~13 mm和0~13 mm,通过轴向位移分别为4 mm、8 mm、10 mm、12 mm和14 mm控制孔隙度.试验结果表明:渗透液压越大,有效应力越大,渗透越快,流量越大;破碎岩样的有效应力与渗流速度可用线性关系拟合,并给出了有效应力直接估计渗透率的公式;破碎岩样随孔隙度增加,其渗透率增加,非Darcy流β因子减少,孔隙度大于0.4左右时,渗透率增加幅度变大,而当孔隙度小于0.35左右时,非Darcy流β因子变化较大;相同粒径的不同岩样,随孔隙度的增加,不同岩性岩样的渗透率变化程度和变化趋势不同,且孔隙度对不同岩性岩样的渗透率影响程度不同.     

静态膨胀预裂爆破技术在公路施工中的应用

静态膨胀破碎预裂公路路基岩石是一项科学、经济、适用的技术,具有十分良好的应用价值。通过实际工程的应用,分析了提出静态膨胀预裂爆破机理,介绍了静态膨胀破碎剂施工技术参数的选取方法、施工工艺流程及操作要点和安全和环保措施,为进一步在工程总推广应用提供了有苴的经验。     

静力破碎剂的压力特性

静力破碎剂水合反应后产生膨胀压的同时逐渐固化成具有一定强度的硬化体,试验表明膨胀压在这种硬化体中是均匀分布的,具有液体压力的特性;这给膨胀压的测量和确定静力破碎荆的压力——时间曲线带来了方便。即只要测得任意一点的压力就可以确定静力破碎荆的整体膨胀压;在现有的测量方法中建议采用简单方便的外管法来测量物体破坏前的膨胀压。与其它方法相比该种方法具有相同的精度和可靠性。图5,参3。     

无声破碎剂的使用方法

无声破碎剂是一种由石灰、硬水泥、水合迟缓剂、水泥减水剂等为主要原料组成的高膨胀粉末,可用于建筑、采矿、筑路、废混凝土构件解体等工程。它不易爆、不易燃,运输、保管、使用都比较安全,对人体健康无影响。无声破碎剂与水调成灰浆,灌入岩石或混凝土构件的钻孔中,便发生水化反应,可产生300～500kg/cm~2的膨胀压力,从而能在10～24小时内把岩石或混凝土构件断裂开,而且无声音、无震动、无飞石。无声破碎剂的使用方法如下: 一、将无声破碎剂加水搅拌成灰浆,其灰水比为1:0.3～0.35,拌好的灰浆以能顺     

HSCA高效无声破碎剂在古建筑修复工程中的应用

通过工程实例,介绍了高效无声静态破碎剂应用于古建筑修复工程中后加混凝土拆除施工中的破碎原理、施工设计及施工方法。实践表明高效无声破碎剂技术在古建筑修复工程中有推广应用价值。     

钻孔灌注桩桩头静态破碎截除技术

钻孔灌注桩广泛应用于各类工程领域,其工艺特点决定了桩头需超浇混凝土,成桩后桩头截除工作量较大。无声破碎剂用作混凝土构筑物、岩石等脆性材料安全破碎与拆除,是一项很好的技术。本文主要介绍采用无声破碎剂来静态破碎截除桩头技术特点、工艺原理及操作要点。     

钢渣混合料强度的尺寸效应试验研究

对尺寸为50 mm×50 mm、100 mm×100 mm和150 mm×150 mm钢渣混合料试件的抗压强度进行了对比试验,在对结果回归分析的基础上,得出不同尺寸试件强度之间的关系及龄期与变异系数的关系.结果表明,试件的尺寸大小与无侧限抗压强度没有明显的相关性,且变异系数随龄期的增加呈减小趋势.50 mm×50 mm试件的无侧限抗压强度值变异系数较大,而150 mm×150 mm试件所需土样较多,且强度试验结果离散性较大,而100 mm×100 mm试件的综合性能较好,故建议采用100 mm×100 mm试件作为无侧限抗压强度的试件尺寸.     

钢球尺寸和配比对钒钛磁铁矿破碎效果的影响

以2.00～2.36 mm、 0.83～2.00 mm、 0.35～0.83 mm三个粒级钒钛磁铁矿为原料,选取不同钢球介质配比进行磨矿实验.结果表明:破碎速率遵循一阶动力学模型,D_(20 )∶D_(25)∶D_(35)=25∶30∶45配比下,三组物料的破碎速率值最大,破碎分布参数γ值最小、β最大、φ值与其他三组相差不大,钒钛磁铁矿破碎速率最快且筛下累积量最大;在短时间内(1 min),介质尺寸和配比在一定程度上影响物料的初始破碎分布函数参数,γ值与破碎速率成反比,β、φ值则相反.     

不同试模对灌浆料早期抗压强度影响试验研究

采用统一的原材料、配合比、养护条件制作了3种不同试模、6个不同龄期的216个水泥基灌浆料试块,在相同的加载条件下进行了抗压强度测定,研究了在6个不同龄期下,不同试模对水泥基灌浆料试块早期抗压强度的影响及不同试模下抗压强度换算系数.得出了第Ⅲ类水泥基灌浆料在标准养护条件下尺寸为40 mm×40 mm×160 mm棱柱体标准试块与尺寸为150 mm×150 mm×150 mm立方体非标准试块的早期抗压强度换算系数和第Ⅳ类水泥基灌浆料在标准养护条件下尺寸为100 mm×100 mm×100 mm立方体标准试块与尺寸为150 mm×150 mm×150 mm立方体非标准试块的早期抗压强度换算系数.分析各个早期强度换算系数变化规律,得出可供实际工程参考的换算系数.     

无声破碎剂在钢筋混凝土拆除中的应用

本文对无声破碎剂工作原理及试用范围进行阐述,无声破碎剂的使用方法及注意事项进行.详细说明,可供类似工程参考借鉴.     

不同强度混凝土静态破碎试验研究

将静态破碎剂在相同用量及相同拌合水温条件下,倒入强度等级分别为C20、C30、C40的混凝土预留孔中进行静态破碎试验,观察混凝土表面裂缝的扩展情况并记录反应过程中混凝土外表面应变变化规律。结果表明:随着混凝土强度等级的提高,混凝土外表面开始出现裂缝的时间逐渐推迟,裂缝扩展的宽度以及混凝土外表面出现裂缝的条数都随着混凝土强度等级的提高而逐渐缩小和减少。在反应过程中,随着混凝土强度等级的提高,混凝土外表面的应变出现明显波动的时间逐渐滞后,不同强度等级的混凝土的四个侧面中,始终有一个侧面产生拉应变,其余三个侧面产生压应变。     

用机械破碎方法提高印刷碳纳米管薄膜的场发射性能

提出了一种可显著改善丝网印刷碳纳米管(CNTs)薄膜场发射特性的后处理方法,用机械压力通过隔离层对附着于CNTs表面的无机物进行原位破碎,并用高速气流清洁薄膜表面.同其他方法相比,机械破碎方法既不会在处理后的阴极表面留下残留物,也不会使薄膜受损.场发射特性测试表明,与未处理薄膜相比,经过处理的CNTs薄膜的开启场强从2.7V/μm降低到1.7V/μm,同样面积的薄膜(印刷面积为40mm×40mm)在4.2V/μm场强下的发射电流由70μA提高到了950μA,说明机械破碎处理对于提高薄膜的场发射特性有明显作用.该方法在碳纳米管场发射显示器的制作中具有很好的实际应用价值.     

复合材料修复含中心裂纹铝合金薄板和厚板破坏模式研究

采用T300碳纤维增强环氧树脂复合材料补片单面修复含中心裂纹铝合金(LY12CZ)板,板厚为1.76mm和5.20mm.测试了修复试件准静态拉伸和疲劳性能,分析了修复试件的准静态和疲劳破坏模式,考察了裂纹长度对修复效果的影响.结果表明:厚度为1.76mm修复试件的拉伸破坏是由补片与铝合金板之间的胶黏剂层脱粘控制,而厚度为5.20mm修复试件是由铝合金板中的裂纹扩展控制.对于厚度为1.76mm修复试件,其准静态拉伸性能随裂纹长度增大而降低,而疲劳性能随裂纹长度增大而提高.然而,厚度为5.20mm修复试件的准静态拉伸和疲劳性能均随裂纹长度增大而降低.