电波混响室最低可用频率估算方法研究

为了满足混响室场均匀性要求,每个混响室都有一个最低可用频率.混响室最低可用频率一般与混响室的大小以及搅拌器的搅拌效率有关,混响室体积越大,最低可用频率越小.对最低可用频率的估算,目前相关标准介绍了2种方法:一种方法是在最低可用频率处,保证混响室内至少有60个模,另一种方法规定混响室最低可用频率是最低谐振模频率的3~4倍.若混响室尺寸一定,2种方法估算的结果可能不同.针对一个已知尺寸的混响室进行了仿真研究,结果表明,对于所选混响室,2种估算方法所得结果基本一致,且估算结果对应的场均匀性满足标准对容许偏差的要求.     

中间换热式四段接触器的触媒量计算

计算数据:接触器的生产能力(Q)……2.5吨H_2 SO_4/时气体中 SO_2 的浓度(a)……7%气体中 O_2 的浓度(b)……11%气体体积(V)……8300标准米~3/时(2.3标准米~3/秒)最终转化率……98%(x=0.98)接触器装以粒状触媒,并按下述规程操作:     

由光谱数据定原子间势能曲线

本文在R.K.R.方法的基础上,给出了一种新的严格处理办法.其中使用了对被积函数的收敛很快的展开式V~m[U-(ω_eV-ω_eX_eV~2 ω_eY_eV~3-ω_eZ_eV~4)]~(-1/2)= =V~m[a(V′-V) b(V′-V)~2 c(V′-V)~3 d(V′-V)~4](-1/2) =V~m[a(V′-V) b(V′-V)~2]~(-1/2){1-1/2[c(V′-V)~3 d(V′-V)~4/a(V′-V) b(V′-V)~2] 3/8[c(V′-V)~3 d(V′-V)~4/a(V′-V) b(V′-V)~2]~2-5/16[c(V′-V)~3 d(V′-V)~4/a(V′-V) b(V′-V)~2]~3 …} m=0,1,2,V′=v 1/2,来得到f和g的解析表达式(第一公式),从而可以进一步由光谱数据计算出原子间束缚态相互作用位势曲线的经典迴转点. 这里也给出了另一种展开公式(第二公式).虽然它在数学上不太严格,但其内含的误差抵消使得最后结果的精度几乎总和前一种方法相同,而这种公式使工作量大为减小. 将这两种解析表达式对V′的幂级数展开式和用Jarmain方法得到的结果进行了比较,发现符合得相当好. 文中还给出了对~79Br~81Br~3πo u态和~14N_2X~1∑_g~( )态的试算,并和Rees,Jarmain,Vanderslice等人的结果进行了比较.本文还对已有的方法作了讨论,并指出了进一步提高精度的途径.     

基于模式理论的混响室概率统计模型及其蒙特卡罗模拟

混响室作为一种应用越来越广泛的电磁兼容测试设备,其内部电磁环境的研究受到越来越多的重视.研究混响室内电磁场量的概率统计特征,对于混响室理论分析、统计电磁学理论以及混响室电磁环境的数值模拟具有重要意义.传统代表性的角谱模型由于不考虑混响室尺寸形状,使得室内不同位置采样点具有完全相同的电磁场量统计特征,从而无法刻画不同采样点的差异性.本文结合谐振腔模式理论和蒙特卡洛方法,提出了一种全新的混响室概率统计模型,该模型不仅与角谱模型非常等效,还能体现不同位置采样点具有的不同电磁场量统计特征,从而为混响室统计分析提供了另一种全新的思路.     

三种水溶性混合木材防腐剂对杂色芸芝的毒性试验

<正>椴木,意杨,毛竹等试材用三种水溶性混合木材防腐剂(CCA、FBBCr、ACB)处理后,对杂色芸芝进行了毒性试验。以试材失重率的大小,表示药剂的防腐效果。试材失重率和吸药量的关系,可用回归方程计算。如以CCA药剂为例,椴木、意杨、毛竹三种试材失重率(Y)与试材吸药量(x)的回归方程为: Y_椴木=-2.75x+37.77 Y_意杨=-3.04x+35.03 Y_毛竹=-1.44x+24.95 以椴木、意杨、毛竹为试材,CCA对杂色芸芝的毒性极限分别为11.92公斤/米~3、11.52公斤/米~3、17.34公斤/米~3,FBBCr对杂色芸芝的毒性极限分别为3.15公斤/米~3、4.64公斤/米~3、5.36公斤/米~3;ACB对杂色芸芝的毒性极限分别为39.96公斤/米~3、24.60公斤/米~3、38.92公斤/米~3。     

有攻角钝錐表面热流分布测量

本文目的系利用反射型激波风洞,測量有攻角球头鈍錐模型表面层流、湍流的热流分布。实驗条件为名义自由流馬赫数M_∞=7.1,名义自由流单位雷諾数R_(e∞)/L分别为6.0×10~6(1/米)和4.0×10~7(1/米)。在本实驗条件下,当攻角較大时(例如α=20°),鈍錐迎风面的湍流热流率是駐点热流率的0.6～0.8倍;在同一軸向位置上,迎风面的热流率比背风面的热流率大一个数量級。測量結果与理論計算值符合得較好。     

兼并模对混响室场均匀性影响的仿真分析

为了研究兼并模对混响室场均匀性的影响,用FEKO软件建立了2个体积大致相等的矩形混响室壳体模型.1号混响室的尺寸为5 m×4 m×3 m,2号混响室尺寸为4 m×4 m×4 m,2号混响室存在简并模.2个混响室采用相同的机械搅拌器,分别计算2个混响室测试区某个矩形区域8个顶点的电场强度,计算各电场分量的以及总的标准偏差.结果表明,2号混响室场的标准偏差大于1号,说明兼并模的存在导致了混响室场均匀性的下降.     

电磁辐射敏感度混响室量化测试方法

针对混响室环境电磁辐射敏感度定量测试的技术需求,分析了现有测试方法的局限性,指出了存在的问题.从混响室电磁场统计分布规律和电磁辐射效应机理出发,建立了受试设备（EUT）临界干扰场强与混响室测试环境电场强度有效均值、EUT受扰概率和等效天线方向性系数最大值之间的关系.统筹考虑效应类型、等效天线耦合效率等因素,从用频设备干扰与损伤效应、强场电磁辐射效应和测控设备扰动效应等3方面,给出了EUT等效天线方向性系数的选取原则和拟合公式.测试过程中使EUT的干扰概率保持在10%~60%、混响室搅拌位置数在30~50时,混响室与均匀场环境中EUT临界干扰场强测试结果之间的误差在3 dB左右.某型军用超短波通信电台带外强场电磁辐射关机-重启效应、电源模块测控扰动效应临界干扰场强测试结果表明:混响室与均匀场环境EUT的电磁辐射临界干扰场强测试值随辐射频率的变化规律一致,二者之间的最大测试误差为5 dB,能够满足工程测试需求.      

Cd含量对Zn_(1-x)Cd_xO薄膜的结构、光学和电学性能的影响

利用直流反应磁控溅射的方法和后退火技术在石英衬底上制备不同Cd含量的Zn_(1-x)Cd_xO(0≤x≤1)薄膜.利用XRD、XPS、TEM、Absorption及Hall等详细地对薄膜的结构、光学及电学性能进行了研究.研究发现:当x=0~0.2时,Zn_(1-x)Cd_xO薄膜为沿(002)方向择优生长的六角相结构;当x=0.5时,合金薄膜出现了六角相和立方相共存现象;当x≥0.8时,合金薄膜为沿(200)方向择优生长的立方相结构.结构为六角相时,合金薄膜的带隙从x=0时的3.25 e V减小到x=0.2时的2.75 e V;结构为立方相时,薄膜的带隙从x=0.8时的2.52 e V减小到x=1时的2.42 e V,带隙的变化很小.另外,霍尔测量结果表明,Cd含量对Zn_(1-x)Cd_xO薄膜的电学性质影响很大.     

石人沟铁矿汽车运输组织的优化

一、露天矿生产概况石人沟铁矿是一个年产铁矿石150万吨的中型露天矿山。矿床属于鞍山式沉积变质贫铁矿床。全矿区有五条脉状矿体,主矿体走向南北,成似层状和扁豆状,倾角50～70°,厚10～12米,最大厚度60米。露天境界内固定工业储量为2685万吨,远景储量194万吨,共计2879万吨。岩石4841万米~3。岩石比重2.8吨/米~3,硬度系数f=6～10;矿石比重3.4吨/米~3,硬度系数f=10～12;地质品位32.11％。露天矿场是一个近似南北方向的狭长露天矿坑,南北长2400余米,东西宽250米,     

Nd·(η~5-C_5H_5)_3·OC_4H_6的晶体结构

用X射线晶体结构分析方法测定了分子Nd·(η~5-C_5H_5)_3·OC_4H_6的晶体结构。晶体属于单斜晶系,空间群为P2_1/n,晶胞参数α=8.429(9)(?)、b=24.637(9)(?)、c=8.276(4)(?),β=101.52(5)°,Z=4,V=1683.8(?)~3,Dc=1.61g/cm~3,F(0,0,0)=812。用重原子方法确定结构并使用最小二乘法对1728个独立可观察行射点进行修正得到R=0.038,结果表明Nd—C(η~5)的平均键长是2.766(?)。整个分子可以用一个四面体描述,这个四面体是以三个碳五员环的中心和一个氧原子分别为顶点而形成的,Nd原子处于中心     

混响室内环境场强测量位置选取方法的仿真分析

为解决在混响室条件下进行装备辐射敏感度测试时环境场强难以度量的问题,运用电磁仿真软件FEKO基于平面波叠加原理构建混响室模拟场环境模型,采用隔离参数法仿真分析不同方向角、极化方向和相位角平面波辐照下环境场强位置选取准则;理论推导模拟混响室场环境的场强度量方法,并验证其正确性.最后,仿真分析了12个搅拌器位置下不同相对距离处的平均场强与环境场强的相对误差,并分析了受试设备电尺寸对测试位置选取的影响.结果表明,当测试相对距离大于0.10时,相对误差能够保证在±1.00dB,可应用于混响室环境场强的测试.     

湖南省莽山的植被

<正> 湖南宜章县莽山林区位于湖南南端,与广东乳阳林区毗邻,地处北纬24°54′48″-25°03′,东经112°43′-113°00＇,总面积约2万公顷。山深林茂,人烟稀少,是我国东南部基本上属原生型常绿阔叶林及中山针阔混交林最大面积的保存地。常绿阔叶林(Laurisilva,下简称为常绿林)在全世界以中国面积最大,而中国东南部又以南岭山脉最盛。莽山石坑崆海拔1,922米,是南岭一高峰。森林苍郁,树种复杂,植被区系与生态在学术研究上具有典型意义。 本文主要是根据1964、1965及1979年的调查总结而成。计采集植物标本1800余号,并对1万米~2样地乔木(胸径>3厘米)作每木测定,分层分级统计。森林样方为10 × 10米,每个工作单位取5-20个样方,计500-2000米~2。由于乔木组成复杂,故采用curtis的重要值指数(Importance Index Value-I.V.I,即相对密度De％+相对频度F％+相对显著度Do％=300 ~[1,14,15])来表示各种树种在群落中的优势地位。     

三等分角法二则

三等分角曲线,如巴斯开蜗形线(Limacon dePascal),及聂苛默德蚌形线(Conchoid of Nicomedes)等,皆用两个二等边三角形互置之理求之,取其理简法易也。今亦本此理,求得下述二法: 一第一法 甲.作图:──(1) 以 O为极,OX为轴,取 OA=a 为半径,绕极 O作一圆周;(2)作 OP线,交圆周於 Q点;(3) 连 AQ线;(4)在 OP线上,作 PQ线等於 AQ;(5)连AP线,如是,则P点之轨足迹为一种蜗形曲线,可作三等分任意角之用。 乙.曲线方程式之推求:── 命 OP= r = f(θ),由作法,OP=OQ QP= a AQ,但 AQ=2a Cos　,故 r= a (1 2 Cos ) 丙.曲线之讨论:──(…     

混凝土线弹性断裂性能及断裂韧度

本文用试验的方法研究了混凝土的线弹性断裂性能.首先以79根试样测定了350~#凝混土的KIc为426.4千牛/米~(3/2),450~#则为500.4千牛/米~(3/2).关于凝混土KIc的尺寸效应问题,本文从脆性破坏统计理论导出了不同尺寸试样间KIc的换算公式,并进行了试验验证.应用声发射技术分析混凝土的裂纹扩展情况是有效的,本文介绍了这方面的试验和结果,并确定了混凝土的失稳扩展点.混凝土Ⅰ-Ⅱ复合型断裂的临界曲线和断裂角曲线是以40根(10种组合)斜裂纹试样和24根(6种组合)四点剪切试样的试验得出的,两类试样的结果十分接近.同时,还得出混凝土的KⅡc.     

二(α-萘荒酸)合镍(Ⅱ)与吡啶加合物[Ni(α-C_(10)H_7CS_2)_2(Py)_2]·Py的合成与晶体结构

合成了二(α-萘荒酸)合镍Ni(α-C_(10)H_7CS_2)2以及它与吡啶1:3加合物。经x射线单晶衍射法测定,确定其晶体结构为[Ni(α-C_(10)H_7CS_2)_2·(Py)_2]·Py。 晶体属正交晶系。空间群D_(2h)~(14)-Pcnb。晶胞参数a=13.127(2),b=15.228(2),c=16.810(3),V=3360.3(?)~3。Z=4。2056个衍射点参与修正,最终偏差因子R=0.0643。 在此络合物中,镍原子坐落在二重轴上,其配位数为6,取稍有畸变的八面体构型。两个吡啶配体是以顺式络合的。每个不对称单位还包含有半个溶剂吡啶分子。     

黄道光的飞机观测

黄道光观测是研究行星际尘的重要方法之一。1968年10月22日和25日拂晓前,我们在广西省东部进行了黄道光的飞机观测。飞机飞行高度11000米,在改装的光学机窗前用两架照相机(f=5厘米,f/1.5和f/1.8)分别作了黄道光亮度和偏振照相观测。测量和归算得到以下结果:(1)黄道光绝对亮度与距角(ε=30°—58°)关系,B(ε)∝ε~(2151),这一结果支持黄道光是F日冕延伸的观点;(2)在距角ε=35°—55°范围,黄道光偏振度为6％—20％:(3)黄道光亮度轴介于黄道面与地球赤道面之间,较靠近黄道面。     

混响室内壁入射声能测量传声器阵列的设计方法

通过声像法对3种典型体形混响室内壁入射声能角度分布情况进行模拟,利用时延法定位原理分析脉冲波形,并通过定量分析不同传声器阵列的可测声能百分比的方法,提出混响室内壁入射声能角度分布测量传声器阵列的设计方法.3种混响室模拟结果都不符合均匀分布,均存在掠射角.统计结果还表明利用时延法定位原理可测得入射总声能的80％和90％时...     

二连通图的最长圈

本文证明:设G为n阶2连通图,D(x)={y|y∈V(G),d(x,y)≤2},d_d~*(x)表示D(x)中所有的点的度排成的非减度序列:d_1~*,d_2~*,…,d_j~*,d_(j+1)~*,…,d_(|D(x)|)~*中当下标j=d(x)时的度。δ_0=min{d(x)|x∈V(G)},D(δ_(i-1))={x|x∈V(G),d(x)≥δ(i-1)}(i=1,2,…,k),δ_i=min{d_(d(x))~*|x∈D(δ(i-1))}(i=1,2,…,k)且δ_0<δ_1<δ_2<…<δ_(k-1)≤δ_k,则C(G)≥min{n,2δ_k}。此外也给出δ_k的算法。     

关于单板旋切曲线问题的探讨

<正> 旋切单板时,研究旋切曲线的特性,对提高单板质量,有着重要的意义。过去胶合板教材中如由东北林学院主编的《胶合板制造学》中介绍的方法,有下述问题值得商讨:①就其数学含意来看(r~2=a~2(?)~2+h~2中的(?)角是参数角,而《胶合板制造学》第24页图 3-2中的(?)角是极角),参数角与极角的概念不清;②在尚未讨论旋切曲线性质之前,就过早地设旋刀刀刃前进速度V=S·n/60缺少理论根据。鉴于上述情况,就旋切曲线问题讨论如下。 一、旋 切 曲 线 旋切运动是被旋切的木段作定轴回转运动,同时旋刀在木段旋转方向一侧作匀速直线运动的合成(如图1),且在任何瞬间旋刀刀刃都与木段保持接触,其接触点在木段横断而上所走过的轨迹称旋切曲线(如图2)。