弧形闸门支铰整体安装工艺

在弧形闸门安装过程中,支铰起着整个弧门安装定位的核心作用,是弧门运行平稳与否的关键。支铰安装要求精度高,安装测量环境条件差。常规拆开安装消耗时间多,施工困难,我们结合龙滩水电站表孔弧形闸门支铰的实际特点,总结出一套简洁、准确、合理的支铰整体安装工艺。     

蚌埠闸扩建工程中弧形闸门的安装工艺及优化研究

本文简要地阐述了安徽省蚌埠闸扩建工程中弧形闸门的安装工艺及质量控制措施。结合本工程中需要设计闸门外形尺寸大、重量重、安装工作面大,因此需要对各控制点的测量、埋件、支绞、弧形门的安装尤其重要。文中对弧形闸门的结构及所需材料也进行简要的分析。     

水利水电工程弧形钢闸门制造技术

本文作者结合多年的工作经验,主要就弧形闸门制造工艺和焊接技术措施进行了阐述。     

浅谈弧形闸门制作技术

本文主要论述弧形工作闸门的制作过程中,弧形闸门门叶和支臂从下料、拼装、焊接到闸门整体组装各个流程的工艺措施。     

弧形闸门水力计算浅析

本文介绍弧形闸门水力计算的一种新的方法.     

水电站闸门制造安装工程实施阶段的工程造价控制

介绍了在闸门制造安装工程实施阶段造价控制善于把握的环节和应注意的问题,使造价得到有效控制。     

船闸工程闸门及启闭机运输与安装

由于该船闸工程地理位置的特殊性,导致闸门及启闭机的运输与安装成为本工程的施工重点和难点,鉴于此本文着重对其进行论述以解决施工中的重点难点,为本工程的顺利竣工投产创造有利条件。     

惠州抽水蓄能电站进出水口闸门安装

惠州抽水蓄能电站分A厂、B厂布设，上，下水库各设有进出水口事故（检修）闸门两扇，下库设有进出水口事故（检修）闸门两扇，闸门采用动水关闭和静水开启方式，额定启门力为2×1250kN，门叶最大外形尺寸为9060mm×9500mm×1572mm，门叶单重为83．5t。考虑到运输问题，门体在制造厂完成制作后，分三块运输，最大外形尺寸为1572mm×3200mm×9500mm（长×宽×高），最大运输重量为30t。     

船闸工程闸门及启闭机的运输与安装

由于齐齐哈尔市船闸工程地理位置的特殊性,导致闸门及启闭机的运输与安装成为本工程的施工重点和难点,鉴于此本文着重对其进行论述以解决施工中的重点难点,为本工程的顺利竣工投产创造有利条件。     

浅谈弧形闸门的制作工艺

弧形闸门主要由门叶、支臂和支铰等三大部分组成。而闸门的门叶和支臂均为金属结构焊接组装件,如何防止制造中构件的变形,保证制造质量,减少误差,成为制造弧门的关键性问题。本文结合多年来弧形闸门制作的实践经验,谈谈弧门的制作工艺和技术措施。     

基于LS-DYNA的大跨度弧形闸门船舶碰撞有限元分析

基于显式有限元方法,利用LS-DYNA计算平台,对大跨度弧形闸门的碰撞进行了仿真分析.分析了一大跨度弧形闸门受碰后的变形情况,得到了闸门的应力-时间曲线、应变-时间曲线、碰撞力-时间曲线以及能量曲线,为该弧形闸门的设计和制造提供了可靠的依据.     

水工弧形闸门流激振动分析

采用模型试验和数值模拟相结合的方法,分析和评价了水工弧形闸门的流激振动.在水力模型试验中,采用自制面压力量测装置,同步测量了各面脉动压力的历时过程,避免了点压力到面压力的转换.同时,将试验得到的脉动压力作为荷载过程,应用AN SY S软件计算了在各种开度下闸门的振动反应过程.结合工程实例分析研究发现弧形闸门在有水和无水时的自振特性不同,流场对闸门自振特性的影响较大,闸门在不同开度下自振频率略有变化.     

浅谈平面钢闸门的制造安装

在水利水电工程中,平面钢闸门是应用最早、最广泛的闸门型式之一。因其结构简单、制造、安装、维修方便,有互换性等优点,而广泛应用于水利水电工程的泄水系统、引水发电系统、灌溉系统、航运系统等。     

弧形闸门面板动水压力计算方法

基于弧形闸门面板动水压力的特性,考虑支铰位置和转动支臂半径对面板水压力的影响,建立计算弧形闸门面板动水压力的半经验半理论公式.通过三个弧形闸门的模型试验结果对公式中的动能修正系数进行拟合,并与规范公式进行分析比较.分析结果表明:该动水压力公式精度较高,使用方便;转动支铰位置和支臂半径均会对面板动水压力产生影响,且面板动...     

无堰体情况下弧形闸门的安装

该文主要介绍了青山水库溢洪道弧形闸门安装施工方案，针对堰体砼浇筑时间拖后，为确保主体工程按时完工，调整弧形闸门施工方案。     

水工弧形钢闸门动力不稳定性研究

定量估计了3种情况下弧形钢闸门支臂动力失稳的可能性：小开度、支臂与面板联接处无切向位移与侧向位移,主梁相对挠度〈1／600。Iax〉Iay／3且闸门下游无旋滚时不会形成参数共振;大开度、支臂与面板联接处有侧向位移时,深孔弧形门容易引起参数共振,表孔弧形门不易形成参数共振;小开度．支臂与面板联接处有切向位移,两种负阻尼同时存在,若单位挡水面积上用钢置不足,有可能使负阻尼大于结构阻尼导致支臂动力失稳．给出了判断动力失稳所必须的弧形闸门结构阻尼比的原型观测结果,它表明表孔弧形闸门的结构阻尼比是很小的．     

深孔弧形闸门在不同运行开度下的结构应力状态

通过深孔弧形钢闸门的水弹性模型试验,对比分析深孔弧形闸门在不同运行工况下的时均应力状态及其变化规律.分析结果表明:深孔弧门在不同运行开度下的结构应力状态不同,其最大应力的位置可因开度变化而发生转移,不同弧门的应力状态及其变化规律既有共同性也有差异.     

水工弧形钢闸门振动的负阻尼

引入了弧形闸门小开度切向振动时因流量随时变化产生的水力负阻尼的表达式,定义了因压杆纵向恒定力及交变力引起的参数共振相应的负阻尼·对弧门振动的不同情况简化为两端铰支承和一端铰支一端弹性支承两种端点条件不同的压杆,并给出了相应的第一欧拉临界力的计算式·由动力方程给出了杆端纵向力的近似算式,根据实验资料给出了作用在支铰上的脉动压力的参考值,为讨论可能出现动力失稳的典型情况奠定了基础·     

基于CFD的自动计量弧形闸门水力特性三维数值模拟

建立了自动计量弧形闸门不同开度时,闸门安装段流体计算域的三维模型,采用VOF模型及标准k-ε模型对过闸水流进行三维数值模拟.获得过闸水流的流动特性和渠底所受压力曲线,分析其流速、流场、压力分布的变化规律,提出了闸门安装段渠道结构的改进方案并进行仿真.结果表明:与现有弧形闸门安装渠道相比,修建消力池、加长闸后矩形明渠的长度,不仅可以削弱水流对渠道的冲刷与破坏作用,减少闸门底部泥沙堆积,而且闸门前后渠底所受压力平稳区的水压波动范围减小,有利于提高水位测量精度.