65Nb钢强韧化热处理工艺的研究

本文对６５Ｎｂ 钢应用于刀具方面的强韧化热处理工艺进行了系统研究，着重探讨 了淬火加热温度、保温时间以及回火温度对６５Ｎｂ 钢的组织与性能的影响，在大量实 验的基础上，提出了６５Ｎｂ钢强韧性最佳配合的热处理工艺规范，为６５Ｎｂ钢在刀具 方面的应用提供了可靠的工艺依据。     

65Cr4W3Mo2VNb钢渗硼层的组织和结构

本文研究了６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢的渗硼行为，深入探讨了渗硼层的组织和结 构、心部强韧化处理后的组织和性能；提出了 ６５Ｃｒ４Ｗ３Ｍｏ２ＶＮｂ钢表面渗硼硬比、 心部强韧化的综合热处理工艺．     

9Cr—1Mo—V—Nb耐热钢焊接接头组织分析

文章分析了９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ与几种常用耐热钢焊接接头的显微组织,表明试验的各种焊接接头的机械性能良好．各焊接接头回火后焊缝区的显微组织均为回火马氏体,这与９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ钢正火回火态的显微组织相类似,但晶粒相对粗大．９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ同类钢焊接接头过热区显微组织为回火马氏体,局部地区有少量δ铁素体．９Ｃｒ－１Ｍｏ－Ｖ－Ｎｂ钢与合金元素较低的异类钢焊接接头过热区的晶粒长大程度较同类钢为甚,碳化物聚集长大较显著．     

商业Inconel718合金晶界析出相的鉴别

在商业Ｉｎｃｏｎｅｌ７１８合金中存在３种成分非常接近的析出相：δ－Ｎｉ３Ｎｂ（Ｔｉ，Ａｌ），γ″－Ｎｉ３Ｎｂ（Ｔｉ，Ａｌ）和γ″－Ｎｉ３Ａｌ（Ｔｉ，Ｎｂ），而且在标准热处理状态下，析出相很小，即使运用ＥＤＡＸ微区成分分析方法也难以区分，尽管３种析出相结构不同，但γ″相的３种变体和δ相的１２种变体导致两者众多衍射斑点的重合，增加了实验鉴别的困难。     

LMTO—ASA超原胞法计算空位有序的稳定性

用ＬＤＦ－ＬＭＴＯ－ＡＳＡ超原胞法，以Ｎｂ（Ｃ１－ｘ□ｘ）为例直接计算Ｎｂ３Ｃ４□０，Ｎｂ４Ｃ３□１，Ｎｂ４Ｃ２□２，Ｎｂ４Ｃ１□３Ｎｂ４Ｃ０□４五种“样本”在不同晶格常数下的总能的变化，结合统计分布直接计算碳空位在非金属元素的ｆ，ｃ，ｃ子晶格上分布有序的稳定性，计算结果表明ＮａＣｌ型Ｎｂ（Ｃ１－ｘ□ｘ）的有序相和无序相仅在０＜ｘ＜０．５组分范围内存在，其中有序相更稳定，ｘ＞０．５时不存在上述结构     

LMTO－ASA超原胞法计算空位有序的稳定性

用ＬＤＦ－ＬＭＴＯ－ＡＳＡ超原胞法，以Ｎｂ（Ｃ＿（１－ｘ）□＿ｘ）为例直接计算Ｎｂ＿４Ｃ＿４□＿０、Ｎｂ＿４Ｃ＿３□＿１、Ｎｂ＿４Ｃ＿２□＿２、Ｎｂ＿４Ｃ＿１□３和Ｎｂ＿４Ｃ＿□＿４五种“样本”在不同晶格常数下的总能的变化，结合统计分布直接计算碳空位在非金属元素的ｆ，ｃ，ｃ子晶格上分布有序的稳定性，计算结果表明ＮａＣｌ型Ｎｂ（Ｃ＿（１－ｘ）□＿ｘ）的有序相和无序相仅在０＜ｘ＜０．５组分范围内存在，其中有序相更稳定。ｘ＞０．５时不存在上述结构的有序或无序相。这与实验结果一致。     

TiC－50Nb钢结硬质合金显微组织的TEM研究

对ＴｉＣ－５０Ｎｂ钢结硬质合金的硬质相和钢基体的显微组织结构进行了透射电镜观察，结果表明该材料２００℃回火与５６０℃回火后的ＴＥＭ显微组织亚结构不同，材料基体的显微结构对其宏观力学性能有较大的影响，５６０℃回火时，钢基体中马氏体内部析出合金碳化物是产生二次硬化现象的主要原因，硬质相表面发生溶解析出现象，使得硬质相颗粒表面凸起，对改善硬质相与钢基体的结合强度有利。     

Cu-Nb-Ni-Cr-Mo钢的析出硬化

测定了不同Ｃｕ含量的Ｃｕ－Ｎｂ－Ｎｉ－Ｃｒ－Ｍｏ钢在４５０￣６５０℃时效时的硬度变化曲线,并结合光学金相与电镜观察分析了时效过程中的组织变化与脱溶沉淀行为,实验结果表明：时效硬化是ε－Ｃｕ析出强化,Ｎｂ的碳氮化物以及含Ｃｒ的碳化物强化综合作用的结果;相同时效温度下含Ｃｒ碳化物的时效峰在时铲后期出现;在低铜钢中,时效前期出现的ε－Ｃｕ时效峰与Ｎｂ的碳氮化的时效峰重叠;在高铜钢中,由于铜含量升高,ε－     

超低碳贝氏体钢HAZ组织、性能及硼分布

用Ｇｌｅｅｂｌｅ－１５００热模拟机对Ｃｕ－Ｎｂ－Ｂ系超低碳贝氏体钢进行不同焊接工艺下热模拟试验，选定峰值温度为１３４０℃，高温停留０．５ｓ，ｔ８／５分别取３０，４５，６０ｓ。研究了焊接热影响区组织，性能和硼的分布。     

提高65Nb钢强韧性的热处理工艺研究

对新型冷作模具用钢６５Ｎｂ 进行了提高强韧性的工艺研究,结果表明：６５Ｎｂ 钢预先热处理采用经充分锻造后球化退火,最终热处理采用高温加热淬火后三次高温回火可获得高的强韧性。以１ １２０℃淬火＋ ５６０℃三次回火性能最佳,适合于用来生产连续工作并要求有足够红硬性的冷作模具,特别是冷镦模。     

Nb对Fe3Al基合金力学性能的改善作用

Ｎｂ对改善Ｆｅ２Ａｌ的高温力学性能有十分重要的作用。在Ｆｅ－２８Ａｌ－５Ｃｒ－０．５Ｍｏ－０．０５Ｚｒ－０．０５Ｂ－０．１Ｃｅ合金中，Ｎｂ的溶解度在０．５ａｔ％左右，Ｎｂ含量超过０．５％时，基体中有富Ｎｂ的第二相颗粒形成。Ｎｂ的加入提高了合金的室温和高温强度，改善了抗蠕变性能，但在一定程度上降低了室温塑性。     

Ti—Ni—Nb三元系部分相图的研究

应用多元扩散偶－电子探针微区成分分析技术，测定了Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ三元系相图的７００，８００，９００℃等温截面含镍量（原子分数）为０￣５０％的大部分区域。完整地测定了α－Ｔｉ，β－（Ｔｉ，Ｎｂ）及Ｔｉ２Ｎｉ的相区范围及相平衡关系，首次发现了一个可能的化学计量式为Ｔｉ３Ｎｉ９Ｎｂ８的三元化合物相ＸＢ。     

Ti－Ni－Nb三元系部分相图的研究

应用多元扩散偶－电子探针微区成分分析技术，测定了Ｔｉ－Ｎｉ－Ｎｂ三元系相图的７００，８００，９００℃等温截面含镍量（原子分数）为０～５０％的大部分区域．完整地测定了α－Ｔｉ，β（Ｔｉ，Ｎｂ）及Ｔｉ２Ｎｉ的相区范围及相平衡关系，首次发现了一个可能的化学计量式为Ｔｉ３Ｎｉ９Ｎｂ８的三元化合物相ＸＢ     

Nb掺杂Ba—Sn—W—O系半导瓷材料特性的研究

研究了Ｎｂ掺杂Ｂａ－Ｓｎ－Ｗ－Ｏ系复合陶瓷材料的显微结构及电导特性。研究表明，该系列材料是主导电相为Ｂａ（Ｓｎ，Ｎｂ）Ｏ３的低Ｂ值ＮＴＣ热敏电阻材料，Ｎｂ２Ｏ５的引入，在烧结过程中可能在两主晶相晶粒的表层分别产生ＶＢａ和Ｖｏ，影响烧结过程中的扩散机制。当Ｎｂ２Ｏ５的引入量约为１．０ｍｏｌ％时，可促进该系列材料烧结成致密瓷。     

Ni47Ti44Nb9合金热诱发马氏体相变研究

采用电阻法，Ｘ射线衍射及ＴＥＭ技术研究了Ｎｉ４７Ｔｉ４４Ｎｂ９形状记忆合金的相组成及热诱发马氏体相变．结果表明，Ｎｉ４７Ｔｉ４４Ｎｂ９合金室温下由ＴｉＮｉ基体相和β－Ｎｂ相组成；当试样温度降低到Ｍｓ点以下时，具有Ｂ１９＇单斜结构的热诱发马氏体呈群团式生长，形成由二至三个取向的孪晶微区组成的群团状马氏体．     

含铌钛钢X—52连铸坯的高温延塑性

测试了溶点－７００℃温度区间含铌钛钢Ｘ－５２连铸坯的高温延塑性。根据断口形貌、组织以及钢中析出物等的变化情况分析了该钢的脆化机理。结果表明：在熔点－７００℃温度区间，Ｘ－５２钢存在２个脆性区，熔点－１３８０℃的第Ⅰ脆性区，９２５－８２５℃的第Ⅲ脆性区。细小的ＮｂＣＮ沿奥氏体晶界的动态析出是造成第Ⅲ区脆化的主要原因。可通过向钢中添加少量的钛，以降低晶界处细小的ＮｂＣＮ的析出量，防止先共析铁素体在奥氏     

KNbO3陶瓷的半导化及PTC效应

采用添加钾锗玻璃和掺ＭｏＯ３的方法，制备了ＫＮｂＯ３半导瓷，在此基础上，对ＫＮｂＯ３半导瓷样品进行了电学性能的测试以及样品断面形貌的扫描电镜观察和分析。结果表明，两种方法制备的ＫＮｂＯ３半导瓷样品都在铌酸钾晶体的两个相变点附近出现了ＰＴＣ电阻异常：一个在正交铁电相－－四方铁电相转变处；另一个在四方铁电相－－立方顺电相转变处，而掺ＭｏＯ３制备的半导瓷具有较小这曙电阻率及较大的电阻率反常幅度（ＦＥ－Ｆ     

TiC—50Nb钢结硬质合金显微组织的TEM研究

对ＴｉＣ５０Ｎｂ钢结硬质合金的硬质相和钢基体的显微组织结构进行了透射电镜观察，结果表明该材料２００℃回火与５６０℃回火后的ＴＥＭ显微组织亚结构不同，材料基体的显微结构对其宏观力学性能有较大的影响，５６０℃回火时，钢基体中马氏体内部析出合金碳化物是产生二次硬化现象的主要原因，硬质相表面发生溶解析出现象，使得硬质相颗粒表面凸起，对改善硬质相与钢基体的结合强度有利。     

含Nb—V高强度钢强韧化机理研究

利用透射电镜、Ｘ射线和化学相分析等方法研究了含Ｎｂ－Ｖ微合金钢不同控轧控冷工艺下组织与性能的变化,结果表明,其良好的综合性能主要归因于细化铁素体晶粒产生的细晶强化和细小弥散沉淀出的Ｎｂ（ＣＮ）和Ｖ（ＣＮ）质点的沉淀强化作用。     

Mo对Fe—Cu—Nb—Si—B合金磁性的影响

用Ｍｏ部分替代Ｆｅ－Ｃｕ－Ｎｂ－Ｓｉ－Ｂ合金中的Ｎｂ而制备的Ｆｅ７３Ｃｕ１Ｎｂ１．５Ｍｏ２Ｓｉ１２．５Ｂ１０非晶合金，在５００－６２０℃的温度范围内进行了等温退火处理。对退火后样品进行了磁性、微结构及物相研究，表明在５３０℃左右退火后具有最佳软磁性能。当退火温度大于６００℃时，有Ｍｏ２ＦｅＢ２及其它化合物析出从而使合金软磁性恶化。Ｍｏ与Ｎｂ一样有抑制晶粒生长，细化晶粒之作用。