齿厚极限偏差与公法线极限偏差的图解法

《渐开线圆柱齿轮精度》(JB179-83)对齿轮副侧隙作了新规定,采用“基中心距”制,即固定中心距极限偏差,改变齿厚,以满足不同的侧隙要求,因此,中心距和齿厚极限偏差为其主要参数。 齿厚偏差△E,是在分度圆柱面上,齿厚的实际值S′与公称值S之差,即: △E=S′-S按照定义,齿厚是以分度圆弧长计值(弧齿厚),但在实际检测时,是以顶圆定位,测得分度圆弦齿厚,如图1所示,其合格性条件为: E_(SS)≥△E_S≥E_(Si)(△E_S=S′- S) 式中:E_(ss)-齿厚上极限偏差; E_(si)-齿厚下极限偏差; △E_s-齿厚偏差;S′-分度圆实际弦齿厚;     

渐开线齿轮副的最小侧隙计算与分析

齿轮副必须具备足够量的最小侧隙才能保证正常啮合传动。目前关于最小侧隙的计算还没有比较理想的方法,在理论上和考虑诸影响因素上也尚有争论,尤其渐开线圆柱齿轮精度制(JB179—83)简介中规定了最小侧隙的计算公式,我认为也同样存在着值得商榷的地方。本文重点提出了齿轮副最小侧隙与润滑方式无关而与齿面粗糙度有关的新论点,同时对各影响因素逐一进行分析,提出了新的计算公式。     

重型离心分离器齿轮副侧隙的计算与分析

本文分析了影响齿轮副侧隙的因素。针对重型离心分离器的齿轮副侧隙进行了计算,并分析了在工作过程中齿轮副侧隙的变化情况,同时给出了齿厚的上、下偏差。     

齿轮磨损测量

本文分析了渐开线齿廓磨损公法线长度测量的优缺点。针对采用此法只能测量齿廓中部的弊病,探讨了能够测量全齿廓磨损的任意弦齿厚测量方法,导出了任意弦齿厚的计算公式。采用这种方法测量齿廓不均匀磨损,既简单,又经济适用。同时,文中还介绍了精密测量全齿廓磨损的光电比较仪的结构和原理,以及放射性测定齿长磨损的原理和计算方法。     

内平动齿轮传动齿廓重叠干涉限制条件研究

研究考虑误差因素时的内平动齿轮传动齿廓重叠干涉限制条件.通过对中心距误差、齿厚偏差、齿距偏差、齿廓偏差等误差的分析,得到齿轮的各种误差对传动转角以及啮合角的影响. 结合齿廓重叠干涉的定义,得到误差因素对齿廓重叠干涉的影响.结果表明,正的中心距误差与齿厚偏差使[Gs](齿廓重叠干涉限制条件最小许用值)减小,负的中心距误差、齿距偏差以及齿廓偏差使[Gs]增大.实验表明,根据本文中公式设计出的内平动齿轮传动齿轮副,不会发生齿廓重叠干涉.     

阿基米德蜗轮的公法线及其测量

本文讨论在阿基米德蜗轮加工时用公法线进行测量的新方法。本文首先从分析阿基米德蜗轮齿面特性出发,论述了阿基米德蜗轮公法线在蜗轮齿面上的唯一性,并推导了阿基米德蜗轮公法线计算公式;其次本文叙述测量阿基米德蜗轮公法线的必要测量条件,指出阿基米德蜗轮在加工时公法线长度变动量和进刀量之间存在线性关系,利用这个特性,在生产中可以解决三个实际生产问题,并从实际例子说明。     

外啮合变位齿轮传动法向齿侧间隙几何分析法

通过几何分析的方法,导出外啮合渐开线变位齿轮传动中心距略变大时,法向齿侧间隙的计算公式,并以实例分析了对法向齿侧间隙的影响程度,导出了法向齿侧隙与啮合角及变位系数之间的关系式,供齿轮传动设计时参考.     

外啮合变位齿轮传动法向齿侧间隙几何分析法

通过几何分析的方法,导出外啮合渐开线变位齿轮传动中心距略变大时,法向齿侧间隙的计算公式,并以实侧分析了对法向齿侧间隙的影响程度,导出了法向齿侧隙与啮合角及变位系数之间的关系式,供齿轮传动设计时参考。     

渐开线直齿圆柱齿轮侧隙的探讨

在总结分析国内外渐开线直齿圆柱齿轮侧隙和齿厚偏差标准的基础上,以寻求一种新的选择齿轮副侧隙和齿厚偏差的方法。文中最小极限侧隙的计算不仅考虑了啮合轮齿间油膜厚度和齿轮,箱体热膨胀对侧隙的影响,而且考虑了轮齿受载弹性变形对侧隙的影响。并利用弹流理论来研究啮合轮齿间油膜厚度,用有限元法来研究轮齿受载弹性变形。     

齿轮公法线测量跨齿数的探讨

测量标准齿轮公法线长度时，为使测量尺寸准确，应使卡尺两卡脚在分度圆处齿廓相切。欲使卡尺两卡脚能在分度圆处在齿轮廓相切，不是所有齿数的齿轮或不同标准压力解的齿轮都能办到的。本文探讨不同标准压力角的齿轮测量公法线长度时，实现卡尺卡脚切于分度圆处齿廓应他数的规律和确定方法。同时导出在此测量条件下计算标准齿轮基本参数的简易公式。     

渐开线直齿圆柱齿轮侧隙的探讨

本文是在总结分析国内外侧隙和齿厚偏差标准的基础上,以寻求一种新的选择齿轮副侧隙和齿厚偏差的方法。文中最小极限侧隙的计算不仅考虑了啮合轮齿间油膜厚度和齿轮、箱体热膨胀对侧隙的影响,而且考虑了轮齿受载弹性变形对侧隙的影响。并利用弹流理论来研究啮合轮齿间油膜厚度,用有限元法来研究轮齿受载弹性变形。最后,提出了一种新的侧隙和齿厚偏差选择规范。     

变齿厚平面蜗轮传动的弯曲应力分析

变齿厚平面蜗轮传动的全称为"侧隙可调式变齿厚平面蜗轮包络环面蜗杆传动",它是介于传统"运动传动"和"动力传动"之间的一种新型精密动力传动.利用啮合原理的知识,笔者推导出变齿厚平面蜗轮传动副的齿面方程.在此基础上,又用I-DEAS8.0软件建立了具有精确齿廓形状的变齿厚平面蜗轮传动副的实体模型,并对变齿厚平面蜗轮传动副进行了有限元分析,求解出了该传动副的主应力分布、齿间载荷分配等情况,为这种蜗杆传动的强度和性能分析提供了一定的依据.     

直齿锥齿轮装配误差对齿面接触的影响

在锥齿轮副和传动箱体加工合格的情况下,由于装配时安装距的误差会造成齿面接触不良,根据不同的齿面接触形状和齿侧间隙的变化值,可以判断和计算大小齿轮的安装距误差,从而达到一次准确调整的目的。     

降低齿轮噪声的工艺措施

齿面的制造质量,将直接影响齿轮的工作状况及传动的平稳性与工作噪声,通过对齿轮加工工艺措施的改进,取得了明显的降噪效果. 1 改变齿面形状 1.1 齿顶啮合修缘 齿顶啮合修缘工艺方法,是将齿轮齿顶修成一个过渡线,这样就可以控制齿轮副在传动过程中的平稳性.修缘部分可以是一条直线或一条均匀上凸曲线.通常,修形尺寸为高度尺寸修整量0.45×m,宽度尺寸修整量(0.001～0.008)×m.     

用公法线长度测量值精确控制圆弧齿轮的切齿深度

本文以公法线长度的精确计算方法为基础，从理论上推导了用包络法加工圆弧齿轮公法线长度测量的变动值与切齿深度偏差的数学关系式；用数值法分析了两者之间的变化规律；指出，现有的各种资料中两者之间的几何关系计算误差大是不能用公法线长度测量值准确地预测刀具切齿进给量的主要原因，理论上解决了圆弧齿轮加工中的切齿深偏差控制问题。     

圆弧齿轮弦齿厚测量尺寸的计算

为方便圆弧齿轮的测量和提高计算效率,从圆弧齿轮的齿面方程入手,推导出圆弧齿轮弦齿厚测量尺寸的计算公式.根据圆弧齿轮的成形特点,进一步导出圆弧齿轮弦齿厚的近似计算公式,并举例计算圆柱双圆弧齿轮弦齿厚测量尺寸.两种计算结果比较表明,近似公式的误差仅为0.001mm,完全满足工程要求的精度.近似公式计算简单方便,大大提高了计算效率.     

渐开线内啮合圆柱齿轮副的回差控制与补偿

为控制渐开线内啮合圆柱齿轮副的回差,对设计及制造过程中影响齿侧间隙的各误差因素进行分析、归类并量化。在认识各相关误差的形成机理与周期变化规律的基础上,考虑对各误差因素进行控制、补偿的可行性与最低成本控制,提出了齿侧间隙控制与补偿方法。包括基于等效变位齿轮的齿厚偏差补偿方法,齿轮变形协调设计,以及考虑各误差因素的最小侧隙啮合中心距设计计算公式。最后采用模数为1,内外齿轮齿数为45、40,精度等级为7级和6级的两对齿轮进行实验验证,试验结果表明采用该方法可将齿轮副的空程回差控制在3′以内。     

齿轮传动中啮合侧隙的简易计算方法(摘要)

为了避免在荷载、温升、装配误差等因素作用下发生齿轮传动失效的问题,为了能在齿廓表面形成油膜。改善工作齿面的润滑条件,就必须保证齿轮在传动过程中非工作齿廓间具有必要侧隙。     

刚柔复合齿轮结构参数对其动态特性的影响分析

刚柔复合齿轮是通过内部柔性部件自适应变形协调实现高可靠精密传动的新型齿轮.为了探究复合齿轮变形协调参数对其动态特性的影响,在建立刚柔复合齿轮综合啮合刚度模型的基础上,采用ADAMS建立了刚柔复合齿轮副虚拟样机.分析了齿圈与轮毂之间的间隙、齿轮副的中心距、金属橡胶的弹性模量对复合齿轮齿圈加速度、角加速度、啮合力和动态传动误差等动态特性的影响规律.仿真结果表明:减小齿轮副中心距使得齿圈与轮毂角加速度和齿轮副啮合力明显减小,传动精度也有所提高;增加金属橡胶弹性模量可以有效抑制齿圈振动加速度,但啮合力增加;齿圈与轮毂间隙增大,齿圈的加速度增加,传动误差增大,角加速度有所减小.综合以上因素,减小齿轮副中心距和齿圈与轮毂间隙,增加金属橡胶弹性模量可以减小复合齿轮振动,提高传动精度.     

外啮合角度变位齿轮传动的特性及其结论分析

用数学解析法系统地论证了在角度变位齿轮传动设计中，在保证径向间隙不改变和实现无侧隙传动的条件下，齿项必需缩短的问题．