用计算机研究RLC并串联电路的方法

在无线电技术中广泛地利用谐振电路来选频,各广播电台以不同频率的电磁波向空间发射自己的讯号,调节收音机中谐振电路的可变电容,可将不同频率的各个电台分别接收,当电容C,电感L,电阻R三类元件同时出现一个电路中时,就会发生一种新现象-谐振,这谐振电路是实际中有着重要的作用,谐振电路主要有串联谐振和并联谐振两种,我们讨论以串联谐振电路为主。后面一点讨论并联谐振RLC电路、本篇利用计算机研究求出RLC串联与并联电路谐振状态的品质因数Q的值．     

谐振电路品质因数的计算

品质因数是谐振电路中一个非常重要的参数。文章从RLC谐振电路品质因数的定义出发，给出了一般RLC电路谐振时品质因数的计算方法，即当电路谐振时先计算端口的阻抗或导纳，得到等效的串联或并联电路的R、L、C参数，然后套用串、并联谐振电路的品质因数计算公式即可。实践证明，该方法简单、正确。     

关于品质因数Q的定义的探讨

RLC谐振电路对输入信号具有选择性能，这个性能已被广泛应用于无线电工程技术中。谐振电路选择性能的优劣是与谐振曲线的锐度息息相关的，后者取决于诸振电路参数L，R，C。在无线电工程技术中，人们通常用一个值Q来表征谐振电路的这种性能。这个比值Q称之为品质因数，工程上又称Q值。文献中，曾给出过多种Q定义形式，现将有代表性的四种形式列表如下：据此，可知Q定又通常所见有如下四种形式：定义1：式中ω0是谐振频率，BW是通频带。定义2：谐振容纳谐振电导定义3：Q3定义4：以上四种Q定义分别由几个文献论述三种类型谐振电路时所引…     

RLC串联谐振曲线的计算机模拟与讨论

通过计算机模拟,讨论RLC串联电路的谐振现象,分析回路元件参数R、L和C对谐振曲线的影响。     

信号发生器输出幅度对RLC串联谐振电路特性的影响

通过实验研究了信号发生器输出幅度对RLC串联谐振电路的谐振频率、电感线圈的等效电阻及品质因数等的影响。在RLC串联谐振电路中,保持电阻R、电容C、电感L不变,改变正弦信号发生器输出电压幅度,研究谐振电路的特性。结果表明,信号发生器输出电压的幅度越小,测量得到的谐振频率更接近理论值,随着信号发生器输出电压幅度的增大,电感线圈的等效电阻在增大,谐振电路的品质因数在减小,通频带宽度没有变化。     

求解RLC谐振电路的一种简便算法

分析讨论了串联谐振和并联谐振的谐振频率,并给出了谐振时电阻、电感、电容元件上的电流和电压的大小,从谐振时电路呈纯电阻特性入手,对RLC谐振电路进行了理论分析,从而找到了一种求解谐振电路的简便方法。     

大功率高效率无源谐振软开关Boost DC-DC变换器

提出了一种新型的无源谐振软开关Boost DC—DC变换器拓扑,并重点分析了该拓扑结构的7个工作模态和工作波形。通过在常规的Boost电路中增加少量L,C,D器件,使主功率开关管和功率二极管工作在谐振软开关状态,提高了效率和可靠性。用软件Pspice对该电路拓扑进行了仿真,并通过实验得到了基于该电路拓扑研制的90kW DC—DC变换器的主功率器件开关波形。该变换器已经成功地应用在中国第1辆燃料电池城市客车中,各项技术指标均满足使用要求。     

对谐振电路品质因数定义的再认识

对谐振电路品质因数已有的几种定义进行了讨论,这些定义存在着适用范围不普遍、物理概念不够严谨的情况.因此提出品质因数的新定义:品质因数等于谐振电路的电感或电容储能的峰值与谐振电路在一个周期消耗的能量之比的2π倍.这个定义的物理概念清晰严谨,应用方便,适用于线性谐振电路品质因数的计算.并用这个新定义计算了RL与C并联谐振电路的品质因数,讨论了几种计算方法.     

LLCC电路在压电陶瓷变压器上的应用

结合压电陶瓷变压器的特点,介绍了压电陶瓷变压器的等效电路.为了使压电陶瓷变压器获得良好的工作性能,必须使其工作在固有谐振频率并有良好的阻抗匹配,因此提出了将LLCC谐振电路应用在压电陶瓷变压器上的方法,并对该电路的特性进行了分析.分析表明,LLCC谐振电路能满足在压电陶瓷变压器的应用,并且根据其固有谐振频率的大小,可以推算出阻抗匹配电路的参数.     

参变数谐振电路

Ⅰ 问题的由来 在一个串朕谐振电路中(图1.а)电容器上高频电压的振幅,随电容值的大小而异如图1.б所示,此即所谓谐振曲线。电荷振幅的变化,亦与此图极为接近。去谐式高速形变用子记录仪(1)的原理即以谐振电路为基础。测力计构成高频谐振电路中的电容,当所加压力变化时,电容器二极板间的距离随之而变,于是电容器上的电压即能反     

一种基于调谐频率设计双调谐滤波器的新方法

针对双调谐滤波器的参数设计问题,提出一种基于调谐频率设计双调谐滤波器的方法.利用双调谐滤波器与2个并联的单调谐滤波器阻抗等效的原理,研究双调谐滤波器中串联谐振支路电感、电容和单调谐滤波器谐振频率、电容的关系,从而确定双调谐滤波器串联支路和并联支路的谐振频率.利用单调谐滤波器的谐振频率是双调谐滤波器的零点,确定并联支路的电感,结合并联支路的谐振频率确定并联支路的电容.该方法可以简化双调谐滤波器的设计运算,实例展示了该方法双调谐滤波器阻抗特性曲线,仿真分析表明:依据该方法设计的双调谐滤波器的滤波效果良好.     

电感电容匹配电路对超声换能器振动特性的影响

为使大功率超声设备高效而安全地工作,在超声发生器和超声换能器之间必须进行匹配电路的设计,由于超声换能器本身是一个共振系统,匹配电路将对超声换能器的振动特性产生影响。通过研究电感电容匹配电路及其对超声换能器共振频率的影响规律,结果表明：电感电容匹配后换能器的串联共振频率和并联共振频率都变小了。     

功率超声珩磨谐振系统电匹配技术研究

针对功率超声珩磨谐振系统阻抗匹配性差的问题,提出了在超声珩磨谐振系统中接入由串联电感和并联电容构成的匹配电路。采用Matlab仿真平台得到了不同参数匹配系统阻抗特性曲线,分析了串联电感、并联电容对系统阻抗、谐振频率的影响规律。在此基础上,采用PV70A阻抗分析仪进行了试验研究。结果表明:仿真结果与试验结果基本吻合,匹配元件参数的合适选择使超声珩磨谐振系统获得了最大效率、最小输出阻抗,接入匹配电路后的超声珩磨谐振系统基本避免了因匹配差引起的加工不稳定甚至无法加工的现象。     

压缩真空态的激发态下介观互感电容耦合双谐振电路的量子涨落

对介观互感电容耦合电路作双模耦合谐振子处理,将其量子化.通过三次幺正变换,将体系的哈密顿量对角化,给出了体系的本征能谱.研究了压缩真空的激发态下回路中电荷和电流的量子涨落.结果表明:这种量子涨落不仅与电路器件的参数、激发量子数、压缩参数有关,而且还和彼此的互感、电容耦合有关.     

压缩真空态的激发态下介观互感电容藕合双谐振电路的量子涨落

对介观互感电容耦合电路作双模耦合谐振子处理，将其量子化．通过三次幺正变换，将体系的哈密顿量对角化，给出了体系的本征能谱．研究了压缩真空的激发态下回路中电荷和电流的量子涨落．结果表明：这种量子涨落不仅与电路器件的参数、激发量子数、压缩参数有关，而且还和彼此的互感、电容耦合有关．     

具有丰富谐波负荷的无功补偿和谐波抑制

建立了一个公共连接点短路参数(电感)与无功补偿电容的L-C并联谐振模型.谐振的驱动信号是用户晶闸管变流器产生250、350、550、650、850 Hz乃至更高频的谐波.谐振对电网、用户晶闸管变流器以及无功补偿装置都有危害.提出了在补偿电容上串联适当的限流电感把固有谐振频率控制在低于130 Hz的办法,这样电能质量能得到改善、用户能进行有效的无功补偿、无功补偿装置能保证可靠运行.     

电动汽车双向DC/DC变换器的设计

采用全桥谐振C LCLC变换器和模糊PID控制的半桥Buck Boost变换器,组成两级式双向DC/DC变换器拓扑;并根据等效模型计算出谐振元件参数,即变压器的匝比为1∶1,输入输出电压为400 V,谐振电感为100 μH,谐振电容为253 μF,半桥Buck Boost变换器中的滤波电感为5 000 μH,滤波电容为127 μF。仿真结果表明,全桥谐振C LCLC谐振变换器输入电压与输出电压一致;模糊PID控制策略可有效降低充电状态下电压超调量,缩短调节时间,提高系统的抗扰动能力,说明所采用的设计工艺能有效提高电动汽车变换器的动态、稳态性能和抗扰动能力。     

介观互感电容耦合双谐振电路在压缩真空态下的量子涨落

对介观互感电容耦合电路作双模耦合谐振子处理,将其量子化.通过三次幺正变换,将体系的哈密顿量对角化,给出了体系的本征能谱,研究了压缩真空态下回路中电荷和电流的量子涨落.     

模拟电容与电感及其仿真分析

模拟电容与模拟电感在集成电路中得到了广泛的应用．本文引入模拟电容与模拟电感模型，对两模型电路作了详细的时频分析和EWB(Electronics Workbench)软件仿真分析．以五阶Butterworth滤波器电路为例，通过对滤波器电路及其仿真电感替换电路的仿真对比分析，进一步验证了仿真电感模型的电感特性．     

交流电路中欧姆定律的典型应用

在电子线路实验及其应用中,对于电感器件的电感量或电容器件的电容量不便于进行直接测量．本文通过对交流电路特定条件下的公式推导,介绍了一般应用情况下对电感量和电容量的测量方法