用阻抗计算换相重叠角γ

采用变量代换方法，将原计算换相重叠角γ公式用负载电阻Ｒｄ、等效内阻ｒ０和控制角α表示，较原公式具有获取数据容易，计算简单的特点     

γ、δ角在髋关节超声诊断中的研究分析

提出γ、δ角的定义,观察γ、δ角在正常髋关节超声检查中的变化情况,评价其对髋关节的诊断价值。对67名婴幼儿的双侧髋关节进行了超声波检查。67名受检者中男31例,女36例,最小年龄1月,最大年龄1岁半,临床检查均无髋关节疾患。超声频率为4MHz~7.5MHz。所有髋关节均进行静态超声检查,共获得134张图像。应用Graf方法对134张图像进行α角和β角的测量,然后进行γ角和δ角的测量,记录结果并进行统计处理。将得到α、β、γ、δ角的4组536个数据,采用SPSS11.5统计软件对4组数据进行处理。对α、β、γ、δ角进行相关分析:α角与β角两组有弱相关性。α角与γ角组没有相关性,两角度反映的对象在具体的测量方法上虽然不同,但反映的本质却是相同的。γ角与δ角两组有相关性,两组的回归方程:γ=2.68° 0.58°δ。β角与δ角两组没有相关性,虽然两组描述的同一个对象,但在描述相同对象的变化却是相反的,β角越大,软骨发育越差,δ角越大,软骨发育越好。研究髋臼骨顶的测量对于DDH的诊断很有帮助。γ、δ角可以对髋臼进行测量,γ、δ角与α、β角在超声成像时是两种不同的方法。     

机构传动角新定义

机构传动角γ是机构的一项重要传动参数,但长期以来对其的定义概念较模糊.给出了机构传动角γ的新定义,使其定义不再依附于压力角α,赋予了它明确的物理内涵,明确了它的唯一性,并以图例表示出几种常用机构的传动角γ.新定义的传动角简单明了,更符合工程习惯,易为工程技术人员所接受.对机构传动角的新定义是对机械传动中基本概念的完善.     

论金属切削中合理前角与后角的选择

在金属切削过程中,刀具的几何参数的选择非常重要,选择得是否合理直接影响工件的加工质量、刀具的耐用度和生产成本及生产率,因此我们必须选择合理的几何参数(如γ_o和α_o的合理选择)下面就硬质合金和高速钢的γ_(opt)和α_(opt)的选择谈谈个人的看法.要想选一个γ_(opt)和α_(opt),首先应弄清前、后角的功用:前角是刀具上的重要参数之一,     

计算V带传动当量摩擦系数影响角的研究

V带传动当量摩擦系数体现了V带较平带具有更高的承载能力.现有的当量摩擦系数计算公式将其视为一个定值,而V带传动过程中受力情况的变化导致其为一个变值.通过分析现有V带传动当量摩擦系数计算方法的不足,在传统计算公式中引入影响角γ,给出了较合理的V带当量摩擦系数计算公式,并讨论了角γ的计算方法,通过MATLAB软件作图,得出了描述α-γ关系的曲线.     

用标准锐边圆孔板测量气液二相流动的千度及流量

在实验和理论分析基础上,本文提出一个计算二相流体流量或干度的孔板实用计算式,在干度x=5～95%范围内其均方根误差为±7.7%。本文计算式中的修正系数θ是根据作者等用F-113得到的高γ_g/γ_l(达0.328)和其它作者得到的低γ_g/γ_l实验数据得出的。计算式的应用范围较广,可用于计算γ_g/γ_l=0.00126～0.328的气液混合物,适用的管道直径为2.54～20厘米,孔板β值为0.25～0.75。     

具非零元素链的局部(α,β,γ)-对角占优矩阵

文章给出了局部(α,β,γ)-对角占优矩阵的相关概念,在具非零元素链的局部(α,β,γ)-对角占优矩阵的条件下,通过建立正对角阵X,得出B=Ax为具非零元素链的α-对角占优矩阵,从而获得了A为非奇H矩阵的判别准则.结果表明,提出这种延伸的局部(α,β,γ)-对角占优矩阵的概念,是对矩阵的对角占优理论的完善,是研究H矩阵、M矩阵的有力工具.     

关于公式A_g=α_gA的理论证明

在推导膛内两相流控制方程中,一些文献采用了公式A_g=α_gA。其中α_g 为空隙度即气相体积份数.本文通过对随机分布的火药颗粒定义一个概率分布函数,严格地从数学上对此式加以了证明.     

关于图的强符号控制数的下界

图G的强符号控制数γss(G)有着许多重要的应用背景,因此确定其下界有重要意义.本文在图的符号控制数基础上对图的强符号控制数进行了研究,指出了文献[3]定理5的小错误,改进了文献[4]定理4的下界,给出了图的强符号控制数的3个独立的下界,并给出了达到这3个下界的图.     

Fe-Pt-Au三元系950℃富角等温截面的研究

为了控制细小的L10-FePt纳米相均匀分布在非磁性基体中,有必要对Fe-Pt-X系的相图进行系统研究.通过合金法和扩散偶法,利用X射线衍射(XRD)、扫描电镜及能谱成分(SEM-EDS)分析确定了Fe-Pt-Au三元系950℃富Fe角处相平衡关系及各相平衡成分,从而建立了富Fe角的等温截面相图.结果表明,该等温截面存在成分范围很宽的(γFe+αAu)两相区和成分范围很窄的(γFe+L10-FePt)两相区.Pt的加入使Au在γFe中的固溶度从约4%提高到约15%(原子数分数),而大大降低了Fe在αAu中的固溶度;Au的加入使Pt在γFe中的固溶度降低,并且没有扩大(γFe+L10-FePt)...     

用B+→π+K0和Bd0→π0K0衰变抽取γ角

众所周知 ,B工厂的主要目的之一是探测幺正三角形的三个角α、β、γ .对于γ角的确定 B→πK衰变道提供了一个很好的方法 .文献 [1] 已给出了用比值 R和 A0 来抽取γ角的详细讨论 .随着探测到的衰变事例数的积累 ,R的测量精度将被逐步提高 ,最新的测量结果为 R =0 .99± 0 .1 3,因而比值 R对γ角的限制不如以前强 .所以 ,我们有必要重新考虑一下用一组新的物理可观测量 R1和 A1来抽取γ角 .在此RA0≡ BR( Bd0 →π-K+ )± BR( Bd0 →π+ K-)BR( B+ →π+ K0 ) + BR( B-→π-K0 ) ( 1 )R1A1≡ 2 BR( B0d →π0 K0 )± BR( B0…     

旋刀后角变化规律及其简易调节法的研究

<正>要制得光滑厚度均匀的单板,必须正确地控制和调节旋刀后角的变化。现有文献没有指出其变化的根本规律,所介绍的公式实际应用困难。对现有两大类刀床(三种刀床)结构进行了分析,认为后角变化基本规律是α=f(H)。并提出了调节后角的简易方法,即分步计算调节法:首先确定机床后角变化常数确定和调节辅助滑道的倾斜角;调节B点位置到予定位置。     

电像法求解角域静电场

用几何电像法研究了二面导体角域中点电荷的电势和电场的求解,分析讨论了α角取哪些值时能用电像法求解,取哪些值时不能用电像法求解.分别计算了α等于π/2、π/3、π情况下像电荷的分布规律及电势分布规律.     

子午线收敛角和垂线偏差对陀螺方位角的影响

陀螺经纬仪常用于测定井下或地面待定边的坐标方位角.主要分析了在陀螺方位角测量中,影响坐标方位角计算的2个因素--子午线收敛角和垂线偏差.根据赫里斯托夫子午线收敛角γ计算公式和常用近似公式,计算了不同纬度的γ值,对比分析得到:随着经差l的增大,近似公式计算误差相应增大,l=0.5°时计算精度可达0.01″～0.1″,此外给出了γ较差计算公式,并分析得到经差l小于1°时,公式计算精度可达0.001″.根据GPS法测量高程原理导出了垂线偏差计算公式,并结合某试验网数据分析得到垂线偏差最大值一般小于20″,这和理论上的结论较吻合.     

中碳亚包晶成分钢连铸坯角横裂的防止对策

宝钢生产的中碳亚包晶成分钢连铸坯角横裂属于沿晶界的开裂，主要发生在８５０℃以下温度，对３个钢种连铸坯试样的高温力学性能的测定表明，在ε＝４×１０＾－３／ｓ应变速率下，所测钢种在熔点～７００℃范围存在两个脆性温度区域，即熔点～１３５０℃的第Ｉ脆性温度区域和８５０～７２５℃的第Ⅲ脆性温度区域，在第Ⅲ脆性温度区域，γ单相域Ａ１Ｎ等氮化物在γ晶界的析出和在γ＋α两相区先共析α相呈网膜状，在γ晶界的析出是造     

叶栅反推器几何进气角、压比对反推性能的影响

航空发动机叶栅反推器叶型参数与反推效率、流量系数之间的规律对于反推装置的设计具有重要意义。建立了外涵叶栅反推器的轴对称计算模型,给出了内涵计算域的有效处理方法。利用数值模拟手段研究了叶片几何进气角、外涵入口压比的变化对反推效率、流量系数等的影响规律,并将计算结果与可能得到的试验结果的数据点进行了比较。结果表明,计算结果与实验结果吻合。当β1γ小于30°时,随着几何进气角的增加,反推效率快速增加,流量系数则迅速下降;当30°β1γ55°时,反推效率和流量系数随压比的变化都有较大波动;当β1γ大于55°时,继续增大叶片几何进气角β1γ,流量系数和反推效率均大幅下降。反推效率随着压比的增大而降低。在较小几何进气角时,流量系数随压比增大而增大,在较大几何进气角时,流量系数随压比变化不大。     

余弦倍角公式和切比雪夫多项式

在初等数学中,三角函数是一个十分有用的工具．余弦倍角公式是由余弦的幂整系数线性组合来表示倍角的余弦,这样就产生余弦的n倍角能否用余弦的幂次的整系数线性组合表示等问题,通过研究,发现cos nα都是关于2cos α的首项系数为1的、次数等于α的倍数的、系数符号正负相间的整系数多项式,还进一步得到cosnα的一些性质．应用此性质,可以得到一些求和公式及解决许多数学问题．进一步研究,发现此多项式可以转化为切比雪夫多项式,这一多项式及系数有一些有趣的性质．     

α-对角占优矩阵与非奇异H-矩阵的判定

首先推广α-对角占优矩阵的概念到广义α-对角占优矩阵,最后得到了判别非奇异H-矩阵的一个判定方法,从而使得对α-对角占优矩阵和H-矩阵的判定问题在实际应用中更加简捷而有效。     

双严格积γ-对角占优矩阵的对角Schur补

研究双严格积γ-对角占优矩阵的对角Schur补问题,证明了双严格积γ-对角占优矩阵的对角Schur补是双严格积γ-对角占优矩阵,并用数值例子对所得结果进行了说明和验证.     

手工钨极惰性气体保护焊焊枪姿态的三维传感与分析

针对焊工不能准确描述焊枪姿态调节的经验问题,根据焊枪姿态传感原理开发了基于LabVIEW软件平台的姿态角测量系统,完成了焊接过程中焊枪姿态角测量系统的研制,并采用德国CLOOS公司的弧焊机器人对所设计的姿态角测量系统进行标定与分析.结果表明,所设计的姿态角测量模块的姿态角β与γ和的均方根误差为0.019 6°,姿态角β与α和的均方根误差为0.031 7°,姿态角α与γ和的均方根误差为0.105 8°.通过采集并分析较为熟练的焊工与新手焊工在手工钨极惰性气体保护焊焊接过程中的焊枪姿态数据表明,较为熟练的焊工与新手焊工对焊枪姿态的控制主要体现在姿态角α和β的不同,两者的γ角差异较小,姿态角测量模块能够满足焊枪姿态测量的需要.