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文章采用弹性力学的应力函数法,求得了双材料叠合悬臂梁在自由端受集中力作用时的理论解,所得到的应力理论解可退化为已有的单材料悬臂梁在自由端受集中力作用时的理论解;运用有限元分析软件An-sys,对用钢和铝合金叠合成的悬臂梁进行了数值计算,验证了所得到的理论解的正确性。 相似文献
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给出了简支椭圆板在对称轴上任一点处作用集中力的塑性极限载荷的上限解.前人所得的集中力作用在椭圆焦点、椭圆中心的椭圆板问题及集中力偏心作用的圆板等问题均为本文解答的特例。 相似文献
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应用Hankel变换和Laplace变换求解了半无限饱和土在水平集中力下Biot固结理论的基本解.数值计算结果表明,当t→∞时,所得结果与Mindlin解吻合.由此验证了本文推导的基本解的正确性. 相似文献
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对集中刻槽情形应用复应力函数方法,建立待求函数的积分方程,证明此积分方程的解的存在与唯一性,讨论了解的性质,并建立了近似解析解。 相似文献
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压电材料层合板的精确解 总被引:3,自引:0,他引:3
抛弃有关位移和应力的所有假设,直接从三维弹性力学理论和静电学理论,导出压电材料层合板的状态转移阵,同时给出了四边简支压电材料板受正弦分布载荷作用下的精确解。 相似文献
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推导出一种有别于其他数值解(如有限元法)的预估沥青路面永久变形的理论精确解。运用莫尔-库仑屈服条件和半空间内一点受集中力作用的Mindlin解,确定荷载作用下的沥青路面弹塑性分界面。利用刚塑性假定简化一维Burgers模型,从而简化了沥青路面的永久变形计算,据此假定将一维的沥青混合料Burgers模型推广至三维Burgers模型,类似于三维虎克定律。基于以上假定,计算出沥青路面下凹和隆起的永久变形,得出沥青路面侧向隆起高度约为下凹深度的一半,这一关系已被大量工程观测数据所证实。 相似文献
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功能梯度涂层材料的研究进展 总被引:2,自引:0,他引:2
功能梯度材料(FGM)是一种新型的复合材料,文章综述了其特征和性能及其热——机械理论分析的研究进展,其中包括一维稳态温度场的精确解、动态热载作用下的复合材料层合板模型、热载作用下的裂纹问题。并综述了功能梯度材料目前常采用的一些制备方法及使用情况,其中包括火花等离子烧结技术、粉末冶金法及离子结构工艺等,从而预见其具有很好的发展前途。 相似文献
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为了解离心机单机转子侧壁的温度分布 ,对双层材料离心机的传热物理模型进行假设处理 ,将转子功耗、对流项、辐射项转化成热源项 ,并将热源项表示成 Fourier级数的形式。对双层材料离心机转子温度分布的求解简化成两个一维二阶微分方程的耦合求解问题。得到离心机转子侧壁轴向温度曲线的理论分析解 ,并对其进行了分析比较。 相似文献
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为了避免地基范围这一影响因素,采用半无限地基上的半解析法对淮阴三站泵房结构分别进行二维、三维的内力计算,突出分析二者的差异.对底板、流道墩墙及检修间墙体等关键结构做详细对比,从弯矩的分布规律和数值两方面进行了整体、局部异同的对比分析.由数值分析结果可知,平面分析并不能考虑上下游挡墙对侧墙、底板顺河向的影响,流道处的墙体在顺水向是变厚度的,很难找到合理的代表面,对大型泵房结构进行三维有限元计算分析是必要的. 相似文献
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多层弹性体空间一般问题的解析解 总被引:1,自引:0,他引:1
王林生 《河海大学学报(自然科学版)》1989,17(5):80-86
本文利用广义柔度矩阵递推法,成功地导出了多层半无限弹性体空间一般问题,在任意荷载作用和两种层间接触条件下的通解.对于这个通解,不管弹性体的层数为多少,最后均不需再解任何联立方程.作为应用,文末计算了地基位移和应力问题实例. 相似文献
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在以往时二阶半正边值问题的研究中,非线性项的限制是比较高的,如要求连续或者单调,本文将非线性项f,g的条件放宽,研究其同为超线性或者其中一个为超线性,一个为次线性,且允许下方无界的情况下,利用锥压缩与锥拉伸定理,讨论其正解的存在性. 相似文献
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运用矢量方法推导了任意工况和姿态下的理论挖掘力计算公式,提出了借助于优化方法确定挖掘机最大理论挖掘力及其姿态的新思想和新方法。通过实例分析计算,验证了这种方法的可行性,为分析计算挖掘机的挖掘力及其相应姿态提供了理论依据和新的计算方法。 相似文献
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蔡长安 《贵州工业大学学报(自然科学版)》1989,18(4):58-64
本文通过设定挠度函数的恰当的 Fourier—Bessel 级数形式,对双参数地基上受偏心集中力的自由边圆薄板的不对称弯曲问题作了解析分析。 相似文献
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分析了点电荷在无限大均匀电介质中的受力问题,对球形点电荷的受力给出了具体计算公式,对任意形状点电荷的受力也进行了讨论。 相似文献
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采用上界理论解法,求解半固态A356铝合金触变成形力·假定变形体为质点连续分布的刚塑性材料,设定连续函数速度场,将变形区分为圆盘和圆环两个塑性区、一个圆环刚性区等三个区,计算结果表明,触变成形力为82298kN,与实测结果在误差允许范围内拟合良好;变形力与变形区的尺寸有很大关系,当侧壁及下部圆盘愈厚时,变形力愈小;反之,变形力愈大 相似文献