稀土变质钒白口铸铁中碳化物球化机理

探索了用变质方法改善钒白口铸铁中碳化物的形貌和分布。用稀土综合变质剂对钒白口铸铁进行了变质处理,使钒白口铁中方块状先共晶碳化物和条状共晶碳化物变为圆整时球状碳化物,韧性和机械性能明显提高。 研究表明,一定的钒量是碳化物获得球化的必要条件。变质过程中产生的大量的高熔点的硫化物、氮化物是VC非均质形核的基体,对VC以离异共晶方式生长起着重要作用。稀土的脱硫脱氧作用,提高了VC—熔体间的界面能,降低了VC的表面能的各向异性,使VC各个生长锥以在致相等的速度增长,从而长成球形。同时,高的界面能有利于在生长过程中球面的稳定性。 稀土综合变质剂正是综合了提供非均质形核基体与提高VC—熔体界面能、降低界面能各向异性的优点,而且前者与后者之间互相促进,因而发挥了较强的球化作用。     

塑性变形加速钢中碳化物球化过程的机理探讨

本文在讨论钢中碳化物球化的三种途径的基础上，着重讨论了钢经塑性变形后可明显加速片状碳化物在高亚相变温度下球化过程的效果与机理，并提出这种塑性变形和低温快速退火相结合的工艺在生产中的实用意义。     

双辊铸轧高速钢薄带退火时碳化物的球化机理

在实验室新建的水平式双辊铸轧机上进行了W9高速钢薄带的铸轧实验研究,得到了主要工艺参数对铸带显微组织分布的影响规律,给出了实验室条件下W9高速工具钢薄带铸轧工艺参数的最佳变化范围·研究了铸轧对高速钢薄带的组织及碳化物形态的影响,铸轧高速钢显微组织主要由马氏体、残余奥氏体及共晶碳化物组成,不存在鱼骨状莱氏体组织,薄带内的残余奥氏体的质量分数仅为10%左右·碳化物以片层状M2C型为主,呈断续网状分布在晶界上,而M6C型的鱼骨状碳化物很少·铸轧高速钢薄带的退火组织主要为索氏体组织和碳化物·碳化物球化的机理在于铸轧改善了共晶碳化物球化的动力学条件,使碳化物层片明显细化,有利于碳化物的球化,同时铸轧有利...     

预冷等温球化退火工艺对Cr12型模具钢组织性能的影响

通过对Cr12型模具钢常规球化退火工艺的改进,得到了预冷等温球化退火新工艺。并对不同球化温度、不同退火保温时间对钢组织性能的影响进行了探讨。结果表明:改进的预冷等温球化退火新工艺合理可行,可获得硬度低于200HB、碳化物颗粒均匀细小的球化效果。球化温度和退火保温时间对组织性能均有一定影响。Cr12型模具钢理想的球化退火工艺为:球化温度940℃,保温至透烧,出炉油冷到400℃,进行730℃等温退火处理,冷却速度为<30℃/h至200℃出炉。     

铜在切屑过程中碳化物形貌的变化

本文对不同显微组织切屑样品,用光学和透射电子显微镜观察第一、二变形区中组织的变化情况,证实了切屑形成是“微区热加工”过程,而碳化物则发生破碎、溶解和“球化退火”过程,在相近硬度下,钢在切削时,球状碳化物组织比片状碳化物组织所耗的能量少。     

GCr15钢球化退火新工艺的研究

主要研究了奥氏体化加热温度和奥氏体化保温时间对GCr15钢的球化组织的影响。分析得出GCr15钢最佳的球化退火工艺为：在790℃保温3 h然后在720℃保温3 h。GCr15钢在该工艺条件下获得的碳化物颗粒细小、分布均匀、硬度适当,大大缩短了球化退火时间,节约了能源。     

残留碳化物对GCr15钢接触疲劳寿命的影响

本文综述了残留碳化物对轴承钢疲劳寿命的影响;并介绍了GCr15钢碳化物细化的工艺方法.     

消失模型内球化处理反应室的设计

提出了消失模型内球化处理反应室的设计方法和步骤，通过试验进行了验证，并指出该方法本身具有良好的瞬时孕育效果。     

T10 A钢快速球化退火工艺研究①

以T10A钢为研究对象,通过省去随炉降温过程,采用延长保温时间的方法,探寻节约时间和成本的球化退火工艺。利用光学显微镜和扫描电子显微镜(SEM)观察样品的表面形态,Image pro plus 6.0进行碳化物颗粒统计分析。实验结果表明:Φ13 mm的T10A钢在700℃入炉升温至760℃保温10 min,迅速转移至690℃保温80 min后空冷,可获得碳化物球化程度CS3级组织,心部组织与表层组织的碳化物颗粒均匀性,均高于普通球化退火和等温球化退火,且硬度与等温球化退火一致。此球化退火工艺在保证质量的前提下,碳化物的球化时间极大缩短,可提高生产效率、降低成本、提高能源利用率,拥有较好的工业化应用前景。     

热处理工艺对GCr15钢残余奥氏体的影响

本文研究了热处理工艺对GCr15钢残余奥氏体的影响．实验结果表明，钢中残余奥氏作量随加热温度的升高，保温时间的延长而增加，随冷却速度的加快而减少．本文就工艺参数对残余奥氏体量及硬度的影响规律进行了分析讨论．     

SPEED方法萃取高温合金中的MC碳化物晶体生长的研究

利用SPEED方法萃取定向凝固镍基高温合金中的MC碳化物晶体后进行SEM-EDX分析,其结果在似稳场条件下的MC碳化物晶体与从高温合金熔体中的生长的MC碳化物的浓度分布规律相一致。     

特高含水期扇三角洲储集层剩余油分布及挖潜途径

综合分析岩芯、测井、生产资料等静态和动态资料，并在油藏三维两相模拟的基础上，多层次、多角度探讨了双河曲田北块Ⅳ1－3层系扇三角洲储集层油藏特高含水期剩余油分布规律、成因因互及潜力类型。研究表明：扇三角洲储集层油藏特高含水开发期后期，剩余油高度分散和隐蔽，不同储层砂体剩余油分布、潜力、水淹模式不同，前缘席状砂体、河口坝砂体是进一步挖潜的对象。层内、层面及平面非均质性控制了水驱油田的开发和剩余油的分布，层内及层间非均质性控制了油层的水淹厚度及垂向上剩余油的分布，平面非均质性控制了油层的水淹面积及剩余油平面分布。在完善井网的基础上，进行注采结构及注水合理调配是扇三角洲储集层油藏特高含水开发后期综合挖潜的途径。     

钴基合金静叶片焊接裂纹力学因素研究

采用热弹塑性有限元技术，分析研究了Ｃｏ基Ｓｔｅｌｌｉｔｅ３１合金静叶片电子束焊接时产生焊接裂纹的力学因素、焊接残余应力、与焊接装夹方式及焊接工艺的关系。结果表明：焊接过程中产生的冷裂纹，主要由于焊接过程中产生的收缩力引起；焊接方向和焊件的装夹方式对接头中的残余应力分布有较大的影响，焊缝两端附近的残余应力分布和焊接方向有关，焊端缝中心是拉应力，而在终焊端则是压应力；焊接速度及焊接线能量都对焊接残余应     

天然纤维素发酵残渣诱导高活性纤维素酶的研究

用天然纤维素发酵残渣培养木霉 Trichoderma sp.T_(22),生产高活性纤维素酶,并讨论了影响纤维素酶诱导合成的诸因素。发酵残渣连续使用4次,纤维素酶的滤纸酶活性分别提高了32.8%,56.0%,29.3%和1.7%。     

砂岩油藏剩余油分布地质研究

胜利油区多数油田总体上已进入中高、特高含水期，为了有效地控制产量递减和提高采收率，对部分油田进行了精细油藏描述和剩余油分布研究，总结出了一套行之有效的寻找剩余油的地质研究方法，认为构造、微型构造、沉积微相等是影响剩余油分布的重要因素。结合对胜利油区ＤＸ油田剩余油分布研究介绍了该方法。     

母岩成分对残积红土形成及分带的影响

本文运用地质成因观点,通过对比碳酸盐岩、花岗岩、玄武岩三种不同母岩残积红土的地质削面和分带特征,分析母岩对红土形成及分带的影响,认为可溶性岩石形成红土的过程不同于非可溶性岩石。碳酸盐岩红土剖面完全不同于其它红土剖面的根本原因就是母岩的溶蚀性。本文还提出碳酸盐岩红土属溶蚀残积的成因观点,并建议按母岩成分划分残积红土亚类。     

高效生物杀虫剂BtA防治豇豆蚜虫试验及其残留分析

应用高效生物杀虫剂BtA和4种常用化学农药对豇豆蚜虫(Cowpea aphid)进行田间防治药效对比试验,结果表明BtA 800倍液对豇豆蚜虫有很好的防治效果。药后3d、5d、12d的虫口减退率平均可达85.96％、92.98％、91.22％,明显高于其它4种化学农药。而且具有低毒、持效期长等特点,经BtA 600倍液处理的豇豆产品,在药后3d的残留量仅为0.00127ppm,因此BtA是防治豇豆蚜虫的高效药剂之一。     

微构造对剩余油分布的影响

为了在老油田后期开发中更好地寻找剩余油,从油层微构造、断层及断面的封堵性出发,分析了微构造对剩余油分布的影响,确定了剩余油分布的有利地区为:(1)正向微构造,包括低部位的正向微构造;(2)断层形成的微构造,包括断层封闭、断层夹持以及断层遮挡的非主流线区形成的微构造。D油藏的实际钻井结果表明:通过微构造确定剩余油的富集区是一种好方法;断层及油层微构造是控制剩余油分布的重要因素;正向油层微构造和断层形成的微构造为剩余油富集区。