气－液－固三相体系颗粒完全离底悬浮的临界搅拌转速

在机械搅拌槽中，使用翼形轴流桨（Ｋ４）、涡轮桨（ＤＴ）、６叶４５°斜叶桨（６ＰＴＤ、６ＰＴＵ）（排出流向下、向上），对低粘度物系气－液－固三相体系的颗粒完全离底悬浮的临界搅拌转速Ｎ_（ＪＳＧ）作了实验研究，阐明了不同搅拌桨结构下，悬浮液浓度及通气量对Ｎ_（ＪＳＧ）的影响规律。实验得出在相同的悬浮液浓度及通气量下，Ｋ４的Ｎ_（ＪＳＧ）最低。     

乙炔二锂（C2Li2）异构体反应的分子轨道研究

基于量子化学从头计算法（ＣＣＳＤ（Ｔ）、ＱＣＩＳＤ（Ｔ））以及二阶微扰法（ＭＰ２），研究了乙炔二锂分子的平面桥式与线性式之间的异构化途径．６－３１１Ｇ（ｄ）基态被用于几何优化和反应途径的确定，而６－３１Ｇ（３ｄｆ）基态被用于单点式计算．其有关结构优先及成键特征的结果与用Ｍφｌｅｒ－Ｐｌｅｓｓｅｔ微扰方法所得一致．在ＭＰ２／６－３１１Ｇ（ｄ）理论水平上给出了质－权坐标的最小能量途径．在本研究的最高理论水平［ＱＣＩＳＤ（Ｔ，ＦＵＬＬ）／６－３１Ｇ（３ｄｆ）∥ＱＣＩＳＤ（Ｔ，ＦＵＬＬ）／６－３１１Ｇ（ｄ）］上，发现平面型分子的异构化势垒（１０．０ｋｃａｌ／ｍｏｌ）要比线型Ｃ２Ｌｉ２（１．３ｋｃａｌ／ｍｏｌ）的大得多     

双核锰配合物的合成,表征和性质

报道了对称的八齿（Ｎ６Ｏ２型）双核配体Ｎ，Ｎ，Ｎ′，Ｎ′－四（２′－苯并咪唑甲基）－１，４－二乙氨基乙二醚（ＥＧＴＢ）及两种含锰（Ⅱ）双核配合物：（Ｍｎ２ＥＧＴＢ（ＯＡｃ）２）（ＢＰｈ２）．３Ｈ２Ｏ（Ｉ），（Ｍｎ２ＥＧＴＢ（ＯＡｃ）Ｃｌ）Ｃｌ２．２ＣＨ３ＯＨ．Ｈ２Ｏ（Ⅱ），对（Ｉ），（Ⅱ）进行了＾１ＨＮＭＲ，ＵＶ－Ｖｉｓ，摩尔电导，中远红外，ＥＳＴ和循环伏安研究，初步推测配合物（Ｉ）和（Ⅱ）分别具     

N－取代苯氨基乙酸与第一系列过渡金属的配合物的结构研究

制备了不同取代基的Ｎ－取代苯氨基乙酸金属配合物Ｍ（Ｒ－ＰｈＧ）ｎ（其中Ｍ＝Ｃｒ（３＋），Ｍｎ（２＋），Ｃｏ（２＋），Ｎｉ（２＋），Ｃｕ（２＋）；Ｒ＝ｐ－ＣＨ３，ｍ－ＣＨ３Ｏ，ｐ－ＣＨ３Ｏ，ｐ－Ｃ１，ｍ－Ｃ１；ＰｈＧ＝Ｃ６Ｈ４ＮＨＣＨ２ＣＯＯ－）并对它们进了元素分析，差热分析，红外振动光谱和电子吸收光谱分析，以及磁化率的测定。对它们从组成，热稳定性，磁性，及空间的构型进行了探讨。     

齿叶橐吾中甾醇类化合物结构研究

从齿叶橐吾根部的（Ｖ（石油醚）：Ｖ（乙醚）；Ｖ（甲醇）＝１：１：１）提取液中分离出４个甾醇类化合物，经ＩＲ，＾１ＮＨＭＲ，＾１３ＣＮＭＲ，ＤＥＰＴ，ＥＩＭＳ等光谱方法鉴定它们为：麦角甾－６，２２－二烯－３β，５α，８α－三醇（１），豆甾－５－烯－３β－醇－７酮，豆甾－４－烯－６β－醇－３－酮，豆甾－４－烯－６α－醇－３－酮，其中化合物１在天然界属首次发现。     

磁共振成像诊断听神经瘤的价值

目的：为评价磁共振成像（ＭＲＩ）诊断听神经瘤的价值，本文分析４４例听神经瘤ＭＲＩ表现，探讨该瘤囊性的病理基础及鉴别诊断。方法：采用德国Ｓｉｅｍｅｎｓ１．０Ｔ超导ＭＲ系统，常规ＳＥ序列或快速ＳＥ序列Ｔ１中权，Ｔ２加权成像，层厚３－７ｍｍ，其中３６例静脉内注射Ｇｄ－ＤＴＰＡ增强扫描。结果：本组４６个肿瘤中，有２个（４．３％）地内耳道ＩＡＣ内；６个（１３％）仅限于桥小脑角（ＣＰＡ）；３８个（８２．６％）     

新型RAF翼型轴流桨的开发

提出了新型ＲＡＦ翼型轴流桨的设计方法，对该桨叶的混合性能进行了系统研究。结果表明，ＲＡＦ桨与圆盘透平桨相比，具有泵送流量大、功耗低混合时间短、分隔指数小等优点，但在ＣＭＣ溶液中的容积传质系数较小。     

自浮颗粒三相体系的搅拌混合技术（Ⅰ）：搅拌桨 …

研究了搅拌桨型对自浮颗粒三相体系的搅拌混合的功耗、气含率和釜底固含量 影响，发现液高与釜径比大于１．６时三层桨的混合参数优于两层桨的，提出了最佳的搅拌桨型组合，还回归了其功耗的气含率的关联式。     

长花马先蒿核苷类成分研究

从长花马先蒿全草乙醇提取物中进一步分离出２个核苷类化合物，经ＵＶ，ＩＲ，１ＨＮＭＲ，１３ＣＮＭＲ，ＤＥＰＴ，ＥＩＭＳ和ＦＡＢＭＳ现代波谱技术，鉴定它们为６－（１″，３″－二羟基－２″－丙氧基）－肌苷和腺嘌呤核苷，其中６－（１″，３″－二羟基－２″－丙氧基）－肌苷为新化合物     

气—液—固相体系颗粒完全离底悬浮的临界搅拌转速

在机械搅拌槽中，使用翼形轴流浆、涡轮浆、６叶４５°斜叶桨，对低粘度物系气－液－固三相体系的颗粒完全离底悬浮的临界搅拌转速ＮＪＳＧ作了实验研究，阐明了不同搅拌浆结构下，悬浮液浓度及通气量对ＮＪＳＧ影响的规律，实验得出在相同的悬浮液浓度及通气量下，Ｋ４的ＮＪＳＧ最低。     

顶入式与侧入式搅拌槽内混合特性的比较

应用计算流体动力学方法(CFD)对顶入式与侧入式搅拌槽内的流型特征、混合过程进行了数值模拟。计算采用标准k-ε湍流模型、多重参考系法和滑移网格法研究了2种形式搅拌槽的混合效率,分析了不同槽高径比H/T及桨型对侧入式搅拌槽混合性能的影响,并使用文献数据与碘一硫代硫酸钠褪色法对模拟进行了验证。结果表明:四斜叶开启涡轮桨(PBTD45)运行下顶入式与侧入式搅拌槽内主体循环均是轴向循环流;在H/T=1的搅拌槽中相同功耗情况下,顶入式搅拌的混合效率比侧入式搅拌的高,混合时间减少了约28.2%;侧入式搅拌在较低H/T比的搅拌槽内的混合效率较高,当H/T=0.6左右时侧入式搅拌的混合效率与顶入式(H/T=1)接近。PBTD6030桨与FE-4桨较适合侧入式搅拌槽中的混合操作。     

大三角形搅拌器泵混机理

采用多普勒激光和局部静压测试装置,对文题进行了试验,並与涡轮搅拌器进行比较。试验发现,大三角形搅拌器较涡轮搅拌器具有较高的局部速度和均匀的速度分布及局部湍流强度大的优点。大三角形桨分散液滴主要靠湍流流动而不是由桨叶直接剪切分散,因此,在搅拌器周围可避免产生过细液滴,消耗较低功率就能获得均匀的液滴及分布,同时,该搅拌器优越的泵送能力和大体积流的高抽吸力,通过总抽吸头的测量亦被证实。     

叶轮冲角变化对叶轮效率的影响

 可调喷嘴涡轮通过调节喷嘴环的转角,改变涡轮的流通面积,使涡轮的流量特性和效率特性发生变化,从而使涡轮与发动机在较宽广的工况范围内保持良好的匹配.叶轮冲角发生变化时,对叶轮效率影响很大.运用三维数值模拟技术,对JK90S可调喷嘴涡轮叶轮冲角进行了数值计算和流场分析,研究叶轮冲角变化对叶轮效率的影响.结果表明,在不同的油门和不同的发动机转速下,叶轮的最佳效率对应的叶轮入口冲角不同.在发动机100%油门开度时,叶轮的最佳效率冲角约为-45°;在发动机50%油门开度时,叶轮的最佳效率冲角约为-35°.小于最佳效率冲角时,叶轮效率迅速下降;大于最佳效率冲角时,在一个较宽广的冲角范围内叶轮能维持较高效率,随着发动机转速的提高,叶轮高效区的冲角范围逐渐变窄.     

叶轮盖侧切削的级性能分析

应用时间推进法求解连续性方程、时均N-S方程、能量方程、理想气体状态方程及Yang＆Shihk-ε紊流模型,对含分流叶片的半开式叶轮及叶片扩压器组成的离心压缩机模型级级内三维粘性流场进行了数值分析,得出了与实测结果一致的性能曲线.在此基础上对叶轮等直径盖侧切削后的模型级进行了数值分析.计算及实验结果表明,切削后叶轮内部激波损失及扩压器吸力面侧低能区范围均减小;切削后叶轮盖侧的逆流区在扩压器前级的收缩作用下在扩压器内部基本没有扩大,有效降低了混合损失;叶轮盖侧切削后模型级的级性能优于原模型级,表明对模型级进行等直径叶轮盖侧切削可成为压缩机模型级设计的有效方法.为了加快收敛,计算时采用了隐式残差平均法及完全多重网格技术.     

离心式搅拌细胞培养反应器的流体循环及氧传递规律

研究了一种具有离心式搅拌器的新型细胞培养反应器的流体循环，混合特性及氧传递规律。采用这种离心式搅拌器，既充分利用了细胞提升式搅拌器的优点，又大幅度地提高了流体循环效率。氧传递速率，通气速率均与转速有关，其中通气速率的影响最为显著。根据实验数据，建立了反应器中的氧传递和提长筒中流体流动的关联式。     

离心泵叶轮叶片轴向切割设计方法研究

工程中普遍存在离心泵实际流量高于输水系统所需的情况,通过数值模拟研究平移叶轮前盖板对离心泵性能的影响,结合理论推导出平移前盖板改变离心泵扬程的换算公式,实现减小叶轮出口宽度及其工作流量达到泵站节能的目的.研究结果表明:切割叶轮外径与平移叶轮前盖板均会降低离心泵工作扬程,不同的是,前者使H-Q曲线整体向下移动且下降幅度较大,而后者H-Q下降幅度较小,能在小流量工况维持较高的扬程;平移叶轮前盖板后能抑制小流量工况下叶轮内回流旋涡的发展,离心泵效率有所上升,更适合多泵并联工作的场合,具有一定的工程价值;离心泵扬程随前盖板平移而变化的换算公式可以相对准确地预测较小叶轮前盖板移动量时中比转数离心泵0.8~1.0倍设计工况范围内H-Q曲线的变化.     

离心叶轮开裂的机理研究

从力学角度分析了某叶轮开裂的驱动力,并对断口进行了宏观和微观分析,找到了叶轮开裂的原因．在分析中提出了新的叶轮应力计算模型,并建议用敏感性分析的手段来对叶轮进行设计,从而达到有效控制弯应力水平的目的．提出的不调频叶轮概念,有利于避免气流激振造成的叶轮疲劳破坏．     

向心透平叶轮振动频率的有限元分析

应用ANSYS有限元软件对一个小型燃气轮机向心涡轮的叶轮固有频率进行了数值分析．基于有限元方法建立了叶轮的振动方程，对方程中非线性的初应力刚度矩阵与离心刚度矩阵采用了线性简化，应用Block—Lanzos法求解振动方程的特征值．结果表明，当叶轮转速上升时，旋转柔化效应使叶轮的低阶振动频率，尤其是第1阶弯振频率不断下降，到某个转速时出现“零频”现象，原高阶静频依次成为低阶频率；第1阶振型发生变化，但是基频大小基本没有变化；整体式叶轮主要振动形式是叶轮的弯扭振动．     

离心叶轮外侧面摩擦损失计算

通过对离心叶轮外侧间隙中泄漏气体流动的分析,给出了速度分布,利用Ｇｏｌｄｓｔｅｉｎ由旋转圆盘实验得出的对数壁面率去处理叶轮外侧面的摩擦应力分布．求解边界层动量积分方程,计算了叶轮外侧面的摩擦损失．将计算结果与实验结果进行了比较,并对一台实际离心压缩机叶轮外侧面的摩擦损失进行计算,证明文中所述的计算叶轮外侧面的摩擦损失的方法是正确的,对离心式压缩机的设计具有一定的参考价值．     

一种防积灰的离心风机叶轮结构

提出一种能防止风机叶片非工作面积灰的结构，并采用N-S方程和标准的k-s模型方程，得到该结构下离心风机叶轮内部的粉尘浓度分布。结果表明，对于改进后的叶轮，叶片非工作面的积灰仅有原结构的1／3。