车灯线光源的优化设计

车灯的优化设计是求线光源的适当长度,使得亮区既有足够的亮度,又能照射到较大的区域,同时又能使得光源的功率极小.为此,本文采用了一种给定的设计规范,在此设计规范下,我们根据物理光学直射及反射原理,用逆光法,假设光线分别从B,C两点(在测试屏上的两个测试点)射出,经过灯罩反射后与线光源所在的线段相交,交点数记为NB,NC,其大小反映了该点光的亮度.为能求出适合的线光源长度L,将L从0开始以固定步长增大至30 mm(线光源的最大可能长度),分别计算NB和NC,由设计规范应有NB≥2NC.由此得L的取值范围3.11≤L≤3.94,并由功率的极小化求得L=3.94 mm.在L=3.94的情况下,我们绘出了反射光线在测试屏上的分布图.最后我们还对该设计规范的合理性作出了评价.     

车灯线光源的优化模型

设线光源的长度为2h,旋转抛物面的反射为全反射,反射光按扩展光源处理,即对可以反射到测试屏上B或C点的线光源区域按一定步长划分为有限个小点光源,再按点光源的反射照度公式计算B或C点的照度E i=(△I)/(r 2 i)cosα i(其中△I为点光源的功率,r i为投射距离,α i为投射光线对被照面法线的倾斜角),然后求和可得该线光源对B或C点的光照度E=∑niE i.根据题意可建立如下数学模型min h s.t. E c(h)=∑ni=1(△I)/(r 2 c i)cos α i E 0(h 1.56mm) E B(h)=∑ni=1(△I)/(r 2 b i)cos β i 2E 0(h 0.78mm)其中E 0为某一额定光照度 ,I =kh ( k 为比例常数), r b i,r c i ,α i,β i 均为h的函数.在假设E B(h)=2E c(h) 的条件下,用搜索法算出了模型的最优解2h min=3.84mm .最后对h min应用Matlab软件得出了测试屏反射光的亮区图.     

车灯线光源设计的数值模拟

利用小平面镜逼近抛物面的方法研究车灯线光源的设计问题,通过在抛物面内内接小平面镜模拟抛物面反射光线的汇聚作用.统计能反射光线到指定点的小平面镜的个数,算出该点的光强.在满足测试光屏两指定点光强大小的条件下,求出使线光源总功率最小的灯丝长度,并对结果的合理性进行了分析.     

车灯线光源的计算模型

讨论了车灯线光源的直射光总功率与反射光总功率之比,测试屏上直射光的亮区及反射光的亮区.     

车灯线光源的优化设计模型

汽车车灯的线光源长度的优化设计是一个实际生产中的问题。在给定的条件下 ,给出了数学模型 ,求得其值是 4.1 2mm。同时给出了在测试屏上的反射光的亮区。     

关于车灯线光源优化设计的离散化解法

讨论了车灯制造中一个重要的细节问题——车灯线光源的最优化设计．用离散化的方法来求解并且得到了最优长度，并在此基础上用计算机模拟出线光源上每个点经过反射面反射到达测试屏上的反射亮点，然后用Matlab画出此反射区域．最后，对该设计规范的合理性进行了分析以及在认为可能的情况之下进行的修改意见．     

关于1型χ-C_(11)模

通过对 1型χ- C1 1 模的研究得出两个结论 :1°设χ是一个模类 ,以下叙述等价 :(1 )模 M是1型χ- C1 1 模 ;(2 )对于模 M的任意一个χ-子模 N,存在模 K|M,使得 K∩ N =0 ,且 K N≤ e M;(3)对于模 M的任意一个χe-子模 N,存在模 K|M,使得 K∩ N =0 ,且 K N≤ e M;(4)对于模M的任意一个χe-补子模 N,使得 K∩ N =0 ,且 K N≤ e M.2°设χ是一个模类 ,χ关于子模封闭 ,M =M1 M2 ,若 M1 ,M2 是 1型χ- C1 1 模 ,M1 或 M2 属于χ,则 M是 1型χ- C1 1 模 .     

富理埃级数的蔡查罗绝对可和因子

本文考虑函数f(t)∈L(0,2π)Fourier 级数(?)cosnt+b_n sin nt(?)(t)Cesaro 绝对可和因子,得到定理1 设 0≤α≤γ≤1,假如(?)(1)那末级数 (?)在点 t=x 是|C,γ|可和.定理2设 1≥β>γ≥α>0,在条件(1)下,级数(?)(t)是|C,β|可和.以上定理中的{γ_n}是使(?)收敛的凸性数列。这些结果是 B.N.Prasad and S.N.Bhatt[1],S.M.Mazhar[2]中有关定理的拓广。     

关于车灯线光源的优化设计

应用光学反射原理推导了车灯线光源一次反射到测试屏上任意点时对应的反射曲线应满足的方程和计算反射的能量时需要的积分上下限的确定方法, 从而给出了基于反射点轨迹分析时优化模型的解析求解思路,对问题1给出了解析计算结果.     

方差分量的极小极大不变二次无偏估计

对y～N(Xβ,pΣi=1θiVi),pΣi=1Vi＞0,0≤αi≤θi≤bi,bi＞0,i=1,…,p,给出了方差分量线性函数的极小极大不变二次无偏估计.     

混凝土三点弯曲梁断裂能的测试研究

基于虚裂纹模型概念的断裂能G_F是一个能较真实反映混凝上断裂特性的材料参数。本文除用RILEL规定的100mm×100mm×800mm三点弯曲梁进行了G_F测试外,还分别进行了100mm×100mm×600mm和100mm×100mm×400mm短跨度三点弯曲梁的C_F测试,全部试验在自行设计、加工的刚性加载架上进行,测得800mm标准梁C_F=137.0N/m,另两种短梁G_F分别为131.6N/m和128.6N/m。从而表明,跨度对G_F并无明显影响。本文还介绍了G_F测试原理和刚性加载架的设计原则,并对测试结果进行了讨论和分析。     

关于全不变子模的两个定理的推广

对全不变子模的两个定理:1.设M是右R-模,M=M1 M2,若N≤SMR,那么N=N1 N2,其中Ni=N∩Mi≤S(Mi)R,i=1,2;2.设M是右R-模,M=M1 M2,若F1≤S(M1)R,那么存在F2≤S(M2)R,使得F1 F2≤SMR.进行推广,则为:1'.设M是右R-模,M= i∈ΛMi,若N≤SMR,那么N= i∈ΛNi,其中Ni=N∩Mi≤S(Mi)R,i∈Λ;2'.设M是右R-模,M= i∈ΛMi,若F1≤S(M1)R,那么存在Fi≤S(Mi)R,i∈Λ-{1},使得 i∈ΛFi≤SMR.     

SS-拟正规子群对有限群p-超可解性的影响

设G为有限群,若存在B≤G使得G=HB,且对任意p∈π(B),P∈Sy1_p(B),都有HP=PH,则称子群H在G中SS-拟正规.利用极小阶反例法,讨论某些p-子群SS-拟正规的有限群结构,得到p-超可解群的若干充分条件,推广了p-超可解性的部分结果.     

测量低压汞灯254nm辐通量的Keitz方法

介绍了测量紫外灯辐通量的2种方法.提出通过测量低压汞灯254 nm辐照度,可用Keitz公式计算出辐通量.实验测试和讨论了Keitz公式与线光源、柱光源近似的差别,证实在辐射功率计探头与灯之间的距离为灯长度的2.5～4倍的条件下,Keitz公式计算和分布辐射度计法得到的紫外辐通量的误差1%.并测得外径16 mm,长0.8 m,功率120W的低压汞灯的254 nm辐射效率约为40%.     

车灯线光源优化设计的数学模型和求解

本文应用光学反射原理推导了车灯线光源一次反射到测试屏上任意点时对应的反射曲线应满足的方程和计算反射的能量时需要的积分上下限的确定方法,从而给出了光源优化模型的解析求解方法,用Maple绘制了5种对应不同测点的反射曲线,对问题1给出了解析计算结果.     

广义的Fan-Ha截口定理

为了进一步研究极小极大不等式,首先引进了H-空间,将极小极大定理中的闭性条件与凸性条件进一步削弱,利用反证法与有限交性质将Fan-Ha截口定理以及极小极大定理推广为非线性H-空间上更一般的形式设(X,{ΓA}),(Y,{ΓD})为2个HausdorffH-空间,BCX×Y,且满足如下条件a.对每个x∈X,{y∈Y,(x,y)B}为H-凸集或空集.b.对每个y∈Y,{x∈X,(x,y)∈C}为X中的紧闭集.c.对每个x∈X,存在AxX×Y,Ax=Px×Qx.其中Px为X中的紧闭集,Qx为Y中的紧集.d.又假设存在X的非空紧集K,对每个X的有限子集N,存在X的紧子集LN,LNN,使得①对每个y∈Y,LN∩{x∈X,(x,y)∈Az,对所有z∈LN}是零调的;②对每个x∈LN＼K,{y∈Y,(x,y)∈Az,对所有z∈LN}{y∈Y,(x,y)∈B};e.对每个x∈K,{y∈Y,(x,y)∈Az,对所有z∈X}=.则存在x0∈X,使得{x0}×YC.利用广义的Fan-Ha截口定理,容易将参考文献[1]中的所有结论推广到H-空间上.     

QD95/20T铸造起重机主梁结构安全性能的研究

针对酒钢宏兴股份公司炼轧厂QD95/20T在用铸造起重机安全性能,运用三维建模软件solidworks建立了起重机模型,采用有限元网格的划分,并按《起重机设计规范》的要求,对在3种不同加载方式下分别进行计算,获得了主梁的最大应力值和最大变形量,根据起重机设计规范对静态刚性要求,在跨中位置载荷作用下的最大静挠度为：f≤L/1000=18.6mm进行比较,判断计算出的结构应力变形满足设计要求。     

车灯线光源的优化及其Matlab实现与仿真

利用离散化的思想,将线光源离散为点光源,将反射抛物面离散为抛物面上一条螺旋形曲线上一系列的点,成功地解决了距离25 m远处测试屏上直射光线和反射光线形成的面积问题,并实现了基于Matlab的仿真.仿真结果与理论吻合.通过具体事例,揭示了在数学建模过程中离散化思想的运用以及利用Matlab实现与仿真的优势.     

非洲菊常见品种的染色体核型与倍性分析

采用常规根尖压片技术对非洲菊3个常见品种的染色体进行核型分析,并用流式细胞仪检测其倍性.结果表明:供试的3个非洲菊品种均为二倍体.深圳5号核型公式为2n=2x=50=2M+34m+16sm,染色体相对长度系数组成为2n=6L+12M2+24M1+8S,按照Stebbins标准核型分类属于2C核型,不对称系数AS.K% =60.09%.香槟核型公式为2n=2x=50+B=36m+12sm+2st+B,染色体相对长度系数组成为2n=8L+10M2+16M1+16S,属于2C核型,不对称系数AS.K% =62.17% .大头粉核型公式为2n=2x=50+B=34m+12sm+4st+B,染色体相对长度系数组成为2n=8L+8M2+28M1+6S,属于2B核型,不对称系数AS.K% =62.21%.综上所述,3个非洲菊品种的染色体长度、着丝点位置、B染色体的有无均不同,核型呈现多态性.     

关于多级火箭最大速度的计算

我们在[1]、[2]中探讨了多级火箭的最大速度计算问题。那时,在讨论0≤y_i≤B_i(i=1,2……N)情况的最大速度方案之前我们先讨论了不加约束0≤y_i≤B_i(i=1,2……N)的F的驻点,当ki≠k_(i 1)(i=1,2……N-1)时,得到了此时的驻点具体解析表达式,并且进一步指出当k_i>k_(i 1)(i=1,2……N-1)时,此驻点为函数V_N在约束sum from i=1 to N(y_i=A)之下在区域-∞k_(i 1)(i=1,2……N-1)时,若上述驻点刚好落在区域0≤y_i≤B_(i 1)(i=1,2……N)上(包括边界),那么在0≤y_i≤B_i(i=1,2……N)情况下的最大速度方案问题也解决了。实际上此驻点所对应的各分量就构成了此时的最大速度方案。