基于微力测量的微纳米测头系统设计及优化

针对国内外研制的微纳米测头测量时无法实时测量测力的大小和方向,无法实时修正不同方向和大小的测力、不同长度测杆受力变形等引起的测量误差的缺点,研制了一种基于六维微力测量原理的自修正微纳米测头系统,可以实时测量测力的大小和方向,进而获得测头位移和变形量的大小和方向,计算出由于测球测杆受力变形引起的测量误差,通过误差修正模型进行实时自修正,提高测头的测量精度。为了实现测头级的测量灵敏度,应用ANSYS软件和正交试验方法进行结构优化设计,确定测头的基本几何尺寸和测头弹性体上测量不同方向测力的最佳测量区域,为后续的测头加工提供理论基础。最终的分析结果证明了测头x和y方向的测量灵敏度可以达到25.5μεz,方向的测量灵敏度可以达到11.7με。     

滚削力的微机测试系统

本文分析了传统滚削测力仪的测试系统中存在的问题,设计了新颖的滚削测力仪。该仪器与柔性测试系统的微机控制系统相连接,改善了滚削测力仪的动态特性,减小了由于异向力干扰产生的测量误差,并具有对多通道的数据进行查询、采集和处理,以及图形显示和误差补偿等多种功能。 本系统稍加修改后,也可用于温度测量和速度测定,基本上实现了切削力测试系统的柔性化和自动化。     

具有δ函数势的Schroedinger方程的解和广义函数的乘积

本文证明了定义函数的乘积ε（x)δ(x)sinkx=0，利用这个结果我们证明ψ＝（1-c/2ε(x))sinkx是Schroedinger方程－d^2/dx^2 cδ(x)ψ=Eψ的解。     

二元(2ω,2δ,ω)非线性等重码检错性能的进一步分析

本文对二元(2ω，2δ，ω)非线性等重码进行了全面的分析，对δ＝1，δ＝2，δ＝3，δ≥4分别给出了一些新的结果。     

变截面筋式金属切削测力仪研制报告

本文在直筋式和八角环式金属切削测力仪的基础上,对应变式测力仪的变形筋的截面形状进行了较大地改进.研制了变截面筋式结构,在提高各项性能指标的同时,大大地改善了测力仪的加工工艺性.这种结构较好地解决了测力仪刚度和灵敏度的矛盾,扩大了测力仪的使用范围,可以同时满足静态和动态测量的要求,本文还介绍了测力仪的设计计算方法,以及应变片的饰桥方式.对所研制的三台测力仪(车削、钻削、铣削)测试结果表明,其各项性能指标均达到较先进的水平.完全可以满足科研和教学实验的要求.     

车床静刚度的电测方法

本文论述了利用电测技术测量车床静刚度的方法。这种方法与机械式测量比较,取消了加力环和千分表,代之以电测式压力传感器、数字式测力仪和电容式位移传感器、位移——振动测量仪。测量时能够连续加载,直接绘出静刚度特性曲线,同时应用最小二乘法对实验结果进行数据处理,求出车床静刚度的线性回归方程。     

低干扰压电双向动态切削测力仪

本文介绍了一种新研制的压电双向动态切削测力仪。内容包括结构设计与特点、 静动态性能检定以及切削试验．新测力仪的结构新颖、简单，装配与调整很方便。在 新测力仪的传载链中采用了可消除干扰的传载方式，使其静态向间横向干扰系数均小 于０．５％．利用激振测力系统进行动态线性、向间横向干扰试验的结果表明，新测力 仪的该两项指标已经达到ＣＩＲＰ静态性能检定的标准．     

等螺旋角锥铣刀前刀面的成形研究

本在阐明钝圆锥形砂轮精确地成形等螺旋角锥形铣刀前刀面的原理的基础之上，导出了磨削系统中刀具回转运动ψ和砂轮直线进给运动Ｓ间的函数关系ψ－Ｓ，刀具法向前角γｍ沿刀具轴向位置ｘω的变化规律γｍ－ｘω，以及刀具半锥角δ和安装偏距ｅ对γｍ－ｘω曲线的影响规律，为研制等螺旋角锥形铣刀提供了比较完整的理论依据。     

Gamma算子加权同时点态逼近

利用ω2rλψ(f,t)ωψs,我们讨论了Gamma算子线性组合带Jacobi-权的同时逼近,统一了有关ω2(f,t),ω2ψ(f,t)及ω2ψ(t,f)w的结果.     

具有δ函数势的Schrdinger方程的解和广义函数的乘积

本文证明广义函数的乘积ε(x)δ(x)sinkx=0。利用这个结果我们证明ψ=(1-(c/2)ε(x))sinkx是schrodinger方程-(d~2/dx~2)ψ cδ(x)ψ=Eψ的解。     

剃齿测力仪的设计及其标定

本文在分析剃削力的基础上,确定了剃齿测力仪应采用的结构形式,完成了弹性传感器的设计。针对测力仪的力学特性和电学特性,进行了分析和推导,从理论上初估了测力仪的主要性能,并提出了测力仪的补偿措施。最后对测力系统进行了标定,从而判断其在实用中的可靠性。静态标定主要考察了测力仪的直线性和灵敏度,动态标定主要考察了测力仪的固有频率。     

电阻应变片式测力仪布片方法的探讨

电阻应变片传感器是目前在测力仪中使用最多的一种电测元件。但关于应变片的布片与接桥方法,目前看法还不一致,对于同一结构形式的测力仪,布片数量往往相差很多。本文对电阻应变片传感器的测量原理、应变片的布片与接桥对电桥灵敏度的影响进行了综合分析。并对目前八角环台式铣削测力仪及八角环式车削测力仪存在的几种不同布片方法进行了分析对比。     

小八角环刀杆式车削测力仪

本文介绍了最近研制出的一种小八角环刀杆式车削测力仪的结构特点、测力原理及性能实测结果,在车削测力仪结构小型化方面做了初步尝试。车刀和测力仪做成整体结构,无机械连接,结构尺寸小,重量轻,提高了测力仪的灵敏度、刚度、固有频率,线性度和重复性均好。由于它同外园车刀一样,可以装夹在车床的方刀架上,因此它既可以用于实验室作为测力仪对三向车削分力进行动态测量,又可以在实际生产上做为传感器或信号源对切削过程进行动态监测。本文还给出了在试验的基础上导出的测力仪固有频率的经验计算公式。     

滚削力测试技术

根据动态测量的观点,本文较为详细地分析了滚削测力仪的基本性能要求,系统地介绍了多种滚削测力仪的结构型式、设计方法及应用场合,并对微机测试技术作了具体的介绍。     

平面磨削测力仪的研制

本文对圆环的弯矩、应力及位移的计算公式进行了推导,并分析了圆环作为测力仪弹性元件的特性,从而证明以圆环作为测力仪弹性元件时,应采用t/R比值较大的厚环,而不宜采用薄环。研制了三种尺寸及不同结构的八角扁环式平面磨削测力仪,经标定及磨削试验证实,圆环的规律性也适用于八角扁环,并且整体厚壁双八角扁环式测力仪是一种性能较好的平面摩削测力仪。     

H^2（T2）上的Toeplitz算子

给出了H^2(T^2)上 Toeplitz算子的特征方程,Tz*TTz=T,Tω*TTω=T,及两个Toeplitz算子ψ,ψ∈L∞（T2),Tψ和Tψ的乘积TψTψ仍为 Toeplitz算子的充要条件是：ψ对z、ω中零个、一个或两个变量共轭解析,ψ对余下变量解析,且乘积为Tψψ。     

Galton-Watson过程中极限鞅密度函数的Lipschitz连续性

考虑上临界Galton-Watson过程中第n代粒子总数Z_n，令W表示鞅W_n=Z_n/mⁿ的极限.针对W的密度函数ω(x)的Lipschitz连续性问题，基于Kesten-Stigum定理，提出了更完善的证明方法和补充.同时进行了关于鞅极限性质的一系列讨论.首先修正了以往的证明方法，得到在δ≠1的情形下，ω(x)在［ε，∞)中是Lipschitz 连续的，阶为δ′=min(δ，1).在δ=1的时，ω(x)的Lipschitz连续性的阶为1/2，从而保证了结论的完整性.     

LP（μ，X）空间的复一致凸和局部复一致凸

研究了LP(μ，X)中的复一致凸和复局部一致凸性，得出了比Orlicz空间更强的结论．即：LP(μ，X)复一致凸的充要条件是X复一致凸；LP(μ，X)复局部一致凸的充要条件是对任意的x∈S(LP(μ，X))和ε>0，存在δ>0，对任意y∈LP(μ，X)，‖y|A（x，y，δ）‖=（∫A（x，y，δ）‖y（ω）‖^pdy）^1/p≤ε/3(1≤p≤+∞),A(x，y，δ)={ω∈Ω:1/4∑(K)‖x(ω)+ky（ω）‖≤(1+δ)‖x(ω)‖}.     

一种简捷实用的压电石英晶体刀杆式三向车削测力仪

本文介绍一和简单而实用的测力仪．它仅由一个压电石英三向力传感器和一个弹簧刀杆组成，信号经放大与补偿后通过普通记录与显示装置便可在线测量三向静、动态切削力。从中重点介绍测力仪结构设计、补偿原理、动力学分析以及静、动态性能鉴定。     

Beta算子的点态逼近结果

利用Ditzian模ω^2ψλ（f,t)(0≤λ≤1）研究了Beta算子的点态逼近正逆定理，统一了有关古典光滑模ω^2(f,t)与Ditzian-Totik模ω^2ψ(f,t)的结果。