磨损图研究的方法与进展

本文从磨损学系统研究的角度，论述了磨损图的意义、构造和使用方法。磨损图命名许多面向现象的磨损研究结论形成了一个整体系统，在很大范围内包含一了一个摩擦副的摩擦特性信息，可以说是一种深层次上的面向摩擦副的研究，因此对摩擦学设计具有实际意义上的指导作用。构造磨科的基本步骤包括；收集足够多的摩擦磨损信息资料；选择反映摩擦过程的主要变量作为坐标变量；把收集到的摩擦磨损数据填入设计好的坐科中，分析摩擦磨损数据     

刀具磨损图像视差图的非标定方法

刀具磨损检测的视场范围很小、现场工况复杂(存在机床护罩和刀具保持架的遮挡),而以往对摄像机进行标定的方法多用于大视场环境,并不适合于加工现场的刀具磨损检测。为此,文中提出一种采用非标定双目视觉方法获取刀具磨损图像视差图的方法,无需标定参考物和人工干预。首先,利用SURF(speeded-up robust features)算法检测图像对中的特征点;其次,利用8点算法计算基本矩阵,再利用极点无穷远变换完成图像对的校正;最后,利用基本区域匹配方法完成图像对视差的计算。进行了加工现场的磨损刀具图像获取实验,先对比了重构出的刀具视差图轮廓与实际轮廓,接着分析了刀具视差图的精度。结果显示,重构轮廓与实际轮廓基本相符,重构出的视差图的绝对误差在5个像素点以下,相对误差在10%至30%之间,说明在小视场和复杂工况下,用非标定方法获取的刀具视差图能够满足现场检测的精度要求,并且该方法具有灵活和高效的特点。     

金刚石弥散TZP陶瓷的摩擦和磨损性能及其磨损机制的研究

在干摩擦条件下,在Ｍ－２００磨损试验机上对金刚石弥散增强ＴＺＰ陶瓷的摩擦和磨损性能进行了观察。摩擦试验表明,金刚石含量愈高,摩擦系数愈低,并且愈稳定。磨损试验还表明,金刚石微粉的添加可显著降低该陶瓷的磨损率。用扫描电子显微镜观察磨痕形貌特征。该陶瓷的磨损是以塑尾切削和微区脆性剥离断裂机制为主。并认为硬度和断裂韧性对改善该陶瓷材料的耐磨性能有重要意义。     

耳轴磨损的分析

耳轴磨损是导致钢铁水包设备报废的重要原因,分析了耳轴磨损机理,指出粘着磨损和磨料磨损是耳轴磨损的主要方式,介绍了耳轴磨损设计应遵循的原则和提高耳轴承命的方法。     

环氧树脂耐磨胶粘涂层冲蚀磨损特性的研究

以聚氨酯预聚体改性环氧树脂为基体,以Al2O3颗粒为增强相,制备了树脂基复合材料,在自制的磨损试验机上,系统考察了具有单一颗粒（ 粒度为200μm）和具有级配颗粒（质量比为3：1）的树脂基复合材料的冲蚀磨损特性随颗粒体积分数的变化规律,并结合磨损表面的形貌特征对其磨损机理进行了初步探讨,结果表明：对于具有单一颗粒粒度的复合材料,当陶瓷颗粒的体积分数约为22％－25％时,其抗冲蚀磨损特性最佳,是正火态45号铸钢的28倍;对于具有级配颗粒的复合材料,当陶瓷颗粒的体积分数约为26％－30％时,其抗冲蚀磨损特性最佳,是正9火态45号铸钢的36倍。     

陶瓷压机立柱磨损修复的研究

对佛山市进口陶瓷压机的立柱磨损,提出用环氧抗摩涂层材料修复的新工艺,并通过对立柱上这种环氧抗摩涂层材料的耐磨试验,证实其具有良好的耐磨性能和使用可靠性.     

韧性材料冲蚀磨损的机理研究

在自行设计的冲蚀磨损试验台上,用石英砂对典型的韧性材料(A3钢),在不同速度、不同冲击角度下进行了冲蚀磨损试验.研究了喷砂量、冲击角、冲击速度与磨损量的关系,并用扫描电镜和表面形貌仪观察、测量了冲蚀表面的形貌,讨论了韧性材料的冲蚀磨损机理.     

陶瓷摩擦副磨损机理的研究

从陶瓷摩擦副的应用实例出发,叙述了Al2O3陶瓷的结构和性能,分析了陶瓷材料的摩擦特性和磨损过程,在此基础上说明陶瓷材料的磨损率是很低的,在工业产品中应用陶瓷摩擦副零件是可行的。     

氮化硅陶瓷的摩擦磨损特性

采用无压烧结和反应烧结两种方法制备氮化硅陶瓷，利用拴盘式摩擦实验机考察了氮化硅与ＧＣｒ１５球对磨的摩擦损特性，结果表明，虽然氮化硅具有较高的摩擦系数，但磨损率较低，特别是在水和油等介质存在的条件下，氮化硅具有低摩擦和磨损的特性。     

碳化硅及其镍钛复合材料干摩擦磨损性能的研究

采用改制的盘销式摩擦磨损试验机,在１５℃,３００℃,６００℃下,对浸Ｓｉ反应烧结ＳｉＣ及其复合材料的干摩擦磨损性能进行了研究,结果表明,添加ＮｉＴｉ的ＳｉＣ复合材料以原ＳｉＣ材料１５℃常温时的摩擦学性能影响不大,但能使６００℃条件下的摩擦性学性能得到明显改善,其中加Ｔｉ的ＳｉＣ复合材料的摩擦系数可降低到０．３２,磨损的Ｘ射线物相分析结果表明,加ＮｉＴｉ的ＳｉＣ陶瓷复合材料与原ＳｉＣ陶瓷材料相比,在     

原位合成TiC颗粒增强铝基复合材料及其磨损性能

利用原位合成的方法在几种锻铝基体中合成了TiC颗粒.X射线衍射谱表明,在复合材料的显微组织中TiC是惟一反应生成物.与基体材料相比,引入TiC后材料的耐磨性能有很大幅度的提高,且磨损性能与基体材料的强度之间没有必然的联系.对磨损试样表面的sEM观察显示,在磨损过程中TiC颗粒凸起于基体,在表面起支撑载荷的作用,同时使摩擦副(滚轮)与基体表面之间形成一个储存润滑油的间隙,从而改善了磨损过程中的润滑条件,减小了试样的磨损量.     

碳含量对低铬合金钢耐磨性影响的研究

利用磨损试验机研究了碳含量对低铬合金钢耐磨性的影响。结果表明,随着碳含量的升高,硬度逐渐增加,磨损率降低,耐磨性提高。当碳的质量分数在0.27%～0.4%时,随着碳含量的增加磨损率降低,耐磨性提高,而且变化明显;当碳质量分数大于0.4%以后,磨损率趋于稳定,耐磨性变化不大。     

NM400耐磨钢的冲蚀磨损与搅拌磨损特性研究

以NM400耐磨钢板为研究对象,实验模拟其在实际工况下的磨损方式,结合失重分析及磨损表面观察,研究试验材料在冲蚀磨损及搅拌磨损下的耐磨机理。结果表明,试验钢的组织主要为板条马氏体及分布在板条上的碳化物颗粒;在大角度冲蚀磨损中,NM400耐磨钢的磨损主要为塑性变形产生的冲蚀坑,且其在低冲击压力下表现出较好的耐磨性能;在搅拌磨损中,NM400耐磨钢的磨损主要是微切削产生的犁沟。     

微弧氧化WE43镁合金人工髋关节摩擦磨损行为研究

在硅酸钠体系中对WE43镁合金人工髋关节进行微弧氧化,采用扫描电镜（SEM）观察微弧氧化膜层表面微观形貌,进而进行摩擦磨损性能试验,探讨其磨损机制。结果表明,经微弧氧化后可得到生长均匀、致密的氧化层;微弧氧化膜层具有一定的减摩效果和抗循环疲劳的能力,抗磨效果良好;微弧氧化WE43镁合金在低中载荷下磨损机制为磨粒磨损,高载荷下为磨粒磨损与剥落磨损并存。     

纳米碳管化学复合镀层组织、沉积机理及性能

了进一步提高Ni-P镀层的耐腐蚀磨损性能,采用化学镀的方法,使纳米碳管与Ni-P合金共沉积在45#钢表面,分析了复合镀层的沉积过程、组织结构,研究了纳米碳管复合镀层的腐蚀及磨损性能。研究表明：复合镀层中纳米碳管与Ni-P以化学键结合,Ni-P-CNTs复合镀层具有较优异的耐腐蚀磨性能。     

AZ91D镁合金的摩擦磨损行为及其机理探讨

研究了传统铸造和触变成形AZ91D镁合金在干摩擦往复运动条件下与GCr15钢对磨时的摩擦磨损行为.研究结果表明,触变成形和传统铸造的平均摩擦系数都在0.26~0.36,前者比后者稍小.在较低载荷下,镁合金的磨损机制为氧化磨损和磨粒磨损,随着载荷的增大,磨损机制将完全以剥层磨损为主,甚至出现粘着磨损,并伴随向偶件材料表面的大量转移.     

低合金钢的冲击疲劳磨损

研究了低合金钢的冲击疲劳磨损随材料特性和冲击时间的变化规律，全面分析了冲击疲劳磨损试样的磨面、磨屑和亚表层，提出了冲击疲劳磨损的过程。     

Al对MoSi2材料干摩擦磨损性能的影响

运用 M- 2型摩擦磨损试验机测定了不同载荷条件下 Al/Mo Si2 材料与 4 5钢配对时的干摩擦磨损性能 ,采用 SEM观察了摩擦副表面的形貌 ,利用 X- ray分析了相组成 ,并探讨了其磨损机制 .结果表明 :少量 Al的添加降低了 Mo Si2 材料的摩擦磨损性能 ,其摩擦系数和磨损率均可用负荷的 4项式表示 .随负荷增大 ,Al/Mo Si2 材料的磨损机制主要表现为微切削、粘着磨损和凿削式磨粒磨损 .图 4 ,表 3,参 16     

拟阵之间的弱映射与秩弱映射

鉴于Welsh给出的拟阵弱映射与强映射关系不太自然,重新定义了拟阵之间的弱映射,并引入了秩弱映射和反射独立集的映射的概念.这就使得强映射总是弱映射,而且一个映射是秩弱映射当且仅当其扩张是弱映射.讨论了秩弱映射、反射独立集的映射以及反射闭集的映射之间的关系,利用这些映射给出了拟阵同构的等价刻画,说明了弱映射和秩弱映射也是合适的拟阵态射.     

涂铸耐磨复合材料的研制

研制成功含较高Cr、C和适量变质剂的铁基耐磨涂铸合金粉,其涂层硬度高达HV1300以上且保持较好的冲击韧性,可承受强烈冲击载荷。经动载磨损试验,其耐磨性比D212耐磨焊条堆焊层高7～8倍。这种合金粉具有良好的自熔性,不需添加熔剂,可用于45号铸钢(或浇注温度相近的其他黑色铸件),其熔点能与浇注温度匹配,获得满意效果