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胶带输送机的原固定式绞车拉紧装置,经常造成小车掉道、皮带跑偏等事故,通过分析比较,技改原拉紧装置并增加了一套手动蜗轮绞筒拉紧装置。 相似文献
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根据胶带输送机自动拉紧装置的作用和工作原理,本文论述了选型计算时应遵循的3个主要原则,以供实际选型作参考。 相似文献
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带式输送机拉紧装置的作用主要有两点:一是保证输送带具有足够的张力,使滚筒与输送带在运行中不会产生打滑现象;二是限制皮带在各支承托辊间的垂度,使输送机能正常工作。本文介绍胶带机自动拉紧装置。 相似文献
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通过对胶带上静、动张力的分析,针对长距离、大运量带式输送机在拉紧过程中胶带伸长量变化较大以及在稳定和非稳定工况下对张紧力要求不同等情况,设计了一种采用拉力传感器进行适时反馈拉紧力的由比例溢流阀控制的胶带自动拉紧装置,介绍了该拉紧装置的结构、工作原理及特点. 相似文献
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本文介绍了带式输送机拉紧装置的作用,着重阐述了长距离输送机用YZL型自动拉紧装置,并分析了它的液压工作原理、电气控制系统工作原理和主要技术性能,并叙述了其应用范围,为以后的应用提供了一个良好的借鉴。 相似文献
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按照武汉设计院对石槽村煤矿主井胶带输送机的设计要求,机尾拉紧装置采用徐州五洋科技有限公司的ZY-400型自动液压拉紧装置。液压拉紧装置的油缸通过单根φ24.5mm钢丝绳直接拉紧机尾滚筒底座,张紧力为35-100KN。机尾底座的受力点只有一个。该拉紧力为定滑轮拉紧方式,在使用过程中经常出现机尾滚筒跑偏现象,且缺乏安全性。工程技术人员基于力学原理将机尾拉紧方式由定滑轮改为动滑轮原理,液压油缸受力减少为原来的四分之一,机尾底座的受力点改变为对称的两个,增加安全性能的同时保证了胶带输送机运转的平稳性。 相似文献
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何美荣 《太原理工大学学报》2004,35(6):714-716
带式输送机的输送带在工作运行过程中会产生弹性变形,并在托辊间引起垂度变化。根据这两个因素探讨了带式输送机固定拉紧装置拉紧力的计算方法,即利用逐点张力计算法求出两种设定工况的四点张力,依据闭合周长总的弹性变形不变的原则求得拉紧力,从而为准确确定输送机的拉紧力提供了可靠盼依据。 相似文献
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李萍 《山东师范大学学报(自然科学版)》2003,18(1):11-13
对2—连通非Hamilton赋权图G,本文给出了重路存在的隐赋权度条件:将G满足文中描述的条件C1、C2,且max{id^u(u),id^u(v)|d(u,v)=2}≥m/2,则当G中存在y—最长路时,存在一最重的y—最长路P(x,y)满足d^u(x)≥m/2. 相似文献
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利用K-泛函与光滑模的等价关系,研究了Bernstein算子线性组合加Jacobi权逼近下的Stechkin-Marchaud型不等式,并得到了Bernstein算子线性组合关于ω_φ~r(f,t)_w的逆定理,对已有结果进行了完善及补充。 相似文献
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利用柯西积分公式和变测度差值定理得到一类由带标准核的振荡奇异积分算子和BMO函数生成的交换子的加权Lp有界性.同时研究了相应高阶交换子的有界性. 相似文献
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本文先给出一个反例说明D.R.Adams的一个命题的证明过程是错误的,尔后给出一个正确的结果. 相似文献
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对2-连通非Hamilton赋权图G,本文证明:若P(u,v)是G中最重的最长路,则G的赋权周长C^w(G)≥d^w(u) d^w(v),假设G满足文中描述的额外条件C1,C2,则max{d^w(x),d^w(y)|d(x,y)=2}≥m/2时,对每个顶点v,G含量最重长v-路P(u,v)使d^w(u)≥m/2,而d^w(x) d^w(y) d^w(z)≥m(当d(x,y,z)=2)时,c^w(G)≥2m/3.改进了非赋权图的周长及赋权图的赋权周长的若干已有结果。 相似文献
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带式输送机能否安全可靠的运行,不仅与它本身的机械结构与设计的可靠性有关,而且与其控制保护系统的安善及可靠性有关。而输送带的速度与加速度则是实现各种控制与保护的主要参量。本文提出了一种线路——简单、可靠性高的速度与加速度检测电路及设计方法。 相似文献
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马启民 《辽宁工程技术大学学报(自然科学版)》1987,(4)
本文以贝塞尔函数作为试函数和权函数,采用加权残值法,求解了夹层园板的轴对称弯曲及夹层圆板的稳定问题。计称结果表明,其结果是令人满意的。 相似文献
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讨论了不同分布NA随机变量序列加权和的完全收敛性,推广并改进了Stout(文[3])关于iid列的相应结果.获得了较[2]中的定理3.1更为一般的完全收敛性. 相似文献
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本文主要讨论了满足Dini型条件的奇异积分算子与BMO函数生成的交换子关于A_∞权的加权弱型估计. 相似文献