热变形奥氏体静态再结晶行为的研究

利用双道次压缩的方法,在Gleeble 1500热模拟实验机上研究了低碳钢SS400在变形间隔时间内奥氏体的软化行为,以便为制定合理的细化晶粒轧制工艺提供实验和理论基础.采用后插法计算了在不同真应变条件下的静态再结晶率,通过双道次压缩测试静态软化动力学的实验表明,实验钢变形后很容易发生静态软化.在真应变为0.4、0.2时,静态再结晶激活能分别是Qrec=189.3、170.2 kJ/mol.     

X70管线钢热变形奥氏体的静态再结晶行为

通过双道次压缩实验,在Gleeble 1500热模拟试验机上研究了X70管线钢在不同变形工艺下奥氏体的软化行为,分析了不同变形温度、间隔时间、应变速率、变形量及初始奥氏体晶粒尺寸等参数对静态再结晶行为的影响规律,采用应力补偿法计算了不同变形条件下的静态再结晶百分率. 根据实验数据,计算出X70管线钢静态再结晶激活能为435.3kJmol-1,建立了其静态再结晶动力学模型.     

高碳钢奥氏体动态再结晶动力学分析

为了寻求高碳钢耐磨钢球的最佳生产工艺参数，优化耐磨钢球的生产工艺，设计了高碳钢在不同条件下的热处理工艺，并应用Gleeble-1500D热模拟机模拟高碳钢在不同条件下的高温形变热处理过程。测定各种工艺下的真应力-应变曲线，观察了奥氏体的动态再结晶情况，研究了变形温度与变形速率对奥氏体动态再结晶过程的影响，并结合再结晶动力学理论进行分析，发现高碳钢在l050℃下高变形速率锻造时，所得到的钢球产品具有良好的耐磨性能和抗冲击韧性，从而制定出合理的高碳钢耐磨钢球生产工艺．     

Y参数在制做50 CrV钢热变形奥氏体静态再结晶图上的应用

本文研究了热变形参数对50CrV 钢静态再结晶行为的影响,引用了 Y 参数(Yao Parameter)使热变形奥氏体静态再结晶图大为简化.本实验再一次指出:Y 参数不仅在18Ni 马氏体时效钢中具有实用性,而在50CrV 钢中验证了 Y 参数也同样具有实用性.     

42CrMo钢形变奥氏体的静态再结晶

利用双道次热压缩的方法,在Gleeble-1500热模拟实验机上研究42CrMo钢在高温变形道次间隔时间内的静态软化行为.讨论变形温度、应变速率、变形程度与初始奥氏体晶粒尺寸对其静态再结晶行为的影响.根据实验结果,建立42CrMo钢静态再结晶动力学模型,相应的静态再结晶激活能约为187.68 kJ/mol.结果表明:变形程度对42CrMo钢的静态再结晶影响最大,变形温度和应变速率次之,初始奥氏体晶粒尺寸对其影响较小;在变形温度较低(850 ℃)时,随着道次间隔时间的增加,静态再结晶分数逐渐趋于稳定(约为0.4),这是因为在变形温度较低时,道次间不能发生完全的静态再结晶.在变形程度较小、道次间隔时间较短时,几乎不发生静态再结晶.将静态再结晶动力学模型的预测结果与实验结果进行比较,二者较吻合.     

IF钢热变形铁素体的静态再结晶行为

在Cleeb-1500热力模拟试验机上采用双道次压缩法,研究了IF钢高温铁素体区变形后道次间隔时间内的软化行为根据实验数据分析了温度与间隔时间对其静态软化行为的影响,并且得到IF钢的铁素体静态再结晶激活能为Qrec=115kJ/mol,建立了静态再结晶动力学数学模型。     

IF钢热变形铁素体的静态再结晶行为

在Cleeb-1500热力模拟试验机上采用双道次压缩法,研究了IF钢高温铁素体区变形后道次间隔时间内的软化行为 根据实验数据分析了温度与间隔时间对其静态软化行为的影响,并且得到IF钢的铁素体静态再结晶激活能为Qrec=115kJ/mol,建立了静态再结晶动力学数学模型.     

低碳含铌钢粗大奥氏体的静态再结晶

利用Gleeble1500热模拟机研究了Nb质量分数0.089%的高温热机械轧制钢(4#Nb钢)在粗大奥氏体晶粒条件下的静态再结晶规律.作为对比,同时研究了一种铌质量分数0.049%的低碳含铌钢(2#Nb钢)的静态再结晶规律.实验结果表明:4#Nb钢的静态再结晶动力学过程比2#Nb钢慢,在高温时差异较小;随着形变温度的降低,4#Nb钢的静态再结晶动力学被极大地延迟.根据实验数据建立了静态再结晶模型,该模型对轧制工艺的制定有一定的指导意义.     

热变形参数对50CrV钢奥氏体组织状态的影响

本文阐述了形变温度、形变量、形变后停留时间对50CrV钢奥氏体组织状态的影响，并对动态再结晶和静态再结晶晶粒大小的影响进行了分析．     

316L不锈钢动态再结晶行为

在Gleeble-1500热模拟试验机上, 通过高温压缩实验对316L不锈钢的动态再结晶行为进行了系统研究. 结果表明:316L不锈钢热变形加工硬化倾向性较大, 在真应力应变曲线上没有出现明显的应力峰值σ_p;316L不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶, 但只是在局部区域观察到了动态再结晶晶粒. 对动态再结晶的实验数据进行拟合, 得到316L不锈钢的热激活能和热变形方程, 并给出了发生动态再结晶的临界应变和临界应力以及Zener-Hollomon参数和稳态应力的关系.     

高温拉伸真应力-真应变计算分析软件开发

为从材料拉伸实验的位移-载荷图得到真应力-真应变曲线,开发只需输入拉伸机的位移、载荷、试样原始半径、伸长率、断面收缩率、标距等参数,即可得出材料高温拉伸状态下的真应力-真应变曲线的软件.结果表明,该软件能够准确得到材料高温拉伸状态的真应力-真应变曲线,克服实验条件为高温下引伸计不能添加的问题,建立部分金属材料的真应力-真应变曲线数据库.工程技术人员可以用该软件(TTCAS)分析材料在高温状态下的拉伸力学性能.     

含亚稳奥氏体铬锰氮不锈钢的拉伸变形特性研究

研究了一种含亚稳奥氏体铬锰氮不锈钢在拉伸变形过程中的力学特性与组织变化，并对其加工硬化机制进行了讨论。结果表明，0Cr13Mn9N钢的s-e曲线在塑性变形区可分为3个阶段，初期和后期与一般不锈钢的基本相似，中期则具有d^2s/de^2〉0这种与通常情况不同的走向；应变诱发马氏体转变对外加变形能量的吸收或弛豫，使其在变形的不同阶段具有差异显著的加工硬化特性；该钢的加工硬化机制包括：初始马氏体在变形过程中的加工硬化，变形过程中产生的应变诱发马氏体相变和诱发马氏体本身在后续变形过程中的加工硬化，未转变奥氏体的加工硬化及其内部N（C）原子与运动位错相互作用产生的动态应变时效所引起的加工硬化。     

低碳含铌钢粗晶奥氏体再结晶的数值模拟

建立了基于析出、回复和再结晶之间交互作用的低碳含铌钢组织预测模型,用于模拟低碳含铌钢热轧道次间隔期间粗晶奥氏体的再结晶及析出行为,并讨论了模型在绘制低碳含铌钢的再结晶-析出-时间-温度(RPTT)图中的应用. 结果表明,模型对两种低碳含铌钢在热变形道次间隔期间内粗晶奥氏体的组织演变过程的模拟结果与测试数据符合较好,可以有效预测不同低碳含铌钢在不同工艺条件下的析出和再结晶行为.     

含稀土的23Cr型双相不锈钢的高温变形行为

利用Gleeble-3500热力模拟试验机在950~1200℃,应变速率为0.1~10s-1条件下进行了含稀土的23Cr型双相不锈钢的热压缩变形,获得了流变曲线,建立了热变形方程,分析了变形组织。结果表明:在流变曲线上既存在峰值应力也有稳态应力;在高温低应变速率条件下,峰值应变减小。上述变形条件下,试验钢的热变形激活能Q=436kJ/mol,表观应力指数n=3.91,热变形方程为:ε=2.41×1016[sinh(0.012σs)]3.91exp (-436000/RT)。奥氏体的动态再结晶在试验钢的动态软化机制中起主导作用且随着温度的升高和应变速率的降低越来越充分;而大应变下,铁素体的软化主要表现为较充分的动态回复。稀土元素影响了热变形时两相中Mo元素的再分配是稀土改善双相不锈钢高温塑性的重要原因之一。稀土使Mo在铁素体中浓度较低温度下降低,高温下升高;而奥氏体相中,使得Mo浓度在较低温度下升高而高温下降低。     

奥氏体不锈钢化学着色工艺

为了提高奥氏体不锈钢着色速度在着色过程中加入定量的添加剂优化着色效果,通过化学法着色和热水封闭实验得出添加剂在着色液和封闭液中的最佳含量.分析不同配方的着色过程和封闭过程,比较着色后不锈钢的性能,得出最佳的着色液和封闭液配方,为在生产中应用提供了重要的依据.     

低合金钢过冷奥氏体转变曲线CAD

用计算机对低合金钢的过冷奥氏体转变动力学进行了数学模拟，综合考 虑了冷却速度、合金化学成分和晶粒度等因素对过冷奥氏体转变的影响。利 用ｄＢＡＳＥ Ⅲ程序设计语言和ＢＡＳＩＣＡ程序设计语言建立了合金钢数据库， 并在ＩＢＭ－ＰＣ机上绘出了ＴＴＴ曲线及ＣＣＴ曲线。