发电机数学模型的选择对扭振计算的影响

给出了d，q，0坐标系统下1d－1q和1d－2q发电机阻尼绕组数学模型参数计算方法，运用有限元法全面系统地计算了模型中的参数．建立了完整的机电联合仿真模型，开发了相应的扭振计算程序，并在研制的试验台上对其进行了实验验证．运用仿真程序就发电机数学模型的选择对轴系扭振响应计算的影响进行了研究，提出了适于扭振计算的发电机数学模型．     

大型汽轮发电机饱和对扭振计算的影响

就大型汽轮发电机模型中饱和参数对汽轮发电机组轴系扭振响应计算的影响进行了详细的研究．运用２Ｄ－ＦＥ方法计算了汽轮发电机的稳态、暂态饱和参数，提出了新的饱和修正系数；研究表明，在计算汽轮发电机组轴系扭振时，必须考虑发电机饱和效应的影响     

机电统一数学模型中发电机动态参数的数值计算

已有的大型汽轮发电机轴系扭振的计算,其发电机数学模型的参数均采用常数,未充分考虑实际工况下铁芯涡流和饱和程度对参数的影响,给计算带来较大误差.为此提出大型汽轮发电机动态参数的场路结合计算法,既考虑了铁芯涡流效应又考虑了饱和对动态参数的影响.     

汽车传动系扭转振动建模与仿真分析

文章根据汽车传动系扭振动力学方程,建立了传动系扭振仿真模型,在此基础上进行仿真分析,并通过实车试验加以验证,通过仿真运算,观察到传动系中存在较明显的扭振成分;对仿真模型中的参数进行灵敏度分析,得出对扭振影响较大的参数,通过对相应参数的修改,使得扭振降低,该方法为解决车辆传动系扭振提供了参考依据。     

机电耦合轴系扭振动态仿真计算的一种新方法

提出了一种新的轴系扭振响应计算方法，根据补偿原理导出了一种快速求解电网络方程的方法，利用四阶Ｒｕｎｇ－Ｋｕｔｔａ方法，实现了多机电力系统机电联合振荡的同步仿真计算，基于上述方法，开发了相应的机电耦合轴系扭振动态仿真程序ＭＥＤＰ。     

带整流负载的同步发电机的电路模型

将带整流负载的同步发电机的ｄ、ｑ轴变量分解为低频分量和高频分量，并分别加以处理。转子回路对高频电流的电阻及阻尼绕组对低频分量的作用可以忽略。在ｄ轴与ｑ轴超瞬变电抗值相差不大的条件下，建立了带整流负载的三相同步发电机的等效电路模型，该模型可用于同步发电机整流系统稳态和似稳态过程的分析计算。给出了系统稳态运行时等效同步发电机的相量图及稳态量的计算方法。     

一种简单可靠的轴系扭振监测方法的研究

提出了根据发电机端电压和端电流的测量值再现电网扰动过程中发电机电磁转矩的新方法，比现有的方法在精度上有较大提高．以再现的电磁转矩作为激励，采用Ｒｉｃｃａｔｉ传递矩阵法求解轴系扭振暂态响应，求解快速，数值稳定，计算结果与电磁暂态程序ＥＭＴＰ的仿真结果吻合较好．在此基础上提出了一种简单可靠的汽轮发电机组轴系扭振监测方法．     

一类双线性时间序列模型的矩估计

研究一类对角双线性模型ｘｔ＋Σｉ＝１ ｐ ａｉｘｔ－ｉ＝ｅｔ＋Σｊ＝１ ｑ ｂｊｅｔ－ｊｘｔ－ｊ的矩估计方法,着重分析一般模型ｘｔ＝ｅｔ＋ｂｅｔ－１ｘｔ－１的高阶矩估计及其大样本性质。方法 计算模型的矩,理论证明时运用中心极限定理,采用计算机仿真方法验证模型参数。结果与结论 获得一阶模型的高阶矩会计和一般模型的低阶矩估计,并给出仿真结果和说明,得到一阶模型的高阶矩估计的极限分布。     

裂纹发电机转子轴系电磁激发主参数共振

建立了双质量裂纹转子扭振参数激励系统的数学模型。此模型以发电机产生的电磁力矩作为驱动源，应用多尺度法，给出了参数激励下的主参数共振解。通过对定常解平均方程的稳定性分析，得到了系统主参数共振解的幅频响应曲线。     

不同的同步发电机模型对电网稳定性的影响分析

电力系统综合程序由中国电力科学研究院开发，采用电力系统综合程序不同精度的同步发电机数学模型，基于潮流进行暂态稳定仿真计算。通过对仿真实例计算得到暂态稳定结果，分析和比较发电机数学模型在电力系统稳定性研究的影响。     

WIMSD4-SN 程序系统的校核计算

为了校验ＷＩＭＳＤ４－ＳＮ程序系统能否用于２００ＭＷ核供热堆组件计算，利用燃料组件计算程序包ＴＰＦＡＰ对其进行了一系列的校算，得到结论：１）ＷＩＭＳＤ４－ＳＮ程序系统在归并低温堆燃料棒栅元参数时，等效栅元模型与普通栅元模型有较大差别，最终证明应该用等效栅元模型。并且，在不含毒物棒情况下，等效栅元可作为组件计算的近似；２）在组件不含Ｇｄ情况下，ＷＩＭＳＤ４－ＳＮ可以用于组件计算，在含Ｇｄ可燃毒物质量分数较高时，不适于进行组件计算。     

轧机主传动机电耦合系统瞬态响应计算机仿真

针对轧机主传动机电耦合系统扭振的瞬态响应求解提出了一种计算机仿真方法。首先建立轧机机电耦合系统的物理模型,在此模型的基础上建立数学模型;然后将此数学模型用状态方程表达,确定系统各种模型参数广义质量矩阵［Ｍ］,广义刚度矩阵［Ｋ］,广义阻尼矩阵［Ｃ］和初始条件;最后应用四阶龙格－库塔法,计算出瞬态响应的仿真结果,将各种仿真曲线显示在屏幕上或打印出来。使用Ｔｒｕｅ－Ｂａｓｉｃ语言编制实现四阶龙格－库塔法的计算机仿真软件,并对此方法的步长的确定进行了详细的讨论,得出确定合理步长的计算公式。通过对１１５０初轧机主传动系统上轴系机电耦合系统瞬态响应的仿真计算,证实了计算机程序的正确性。     

裂纹发电机转子轴系电磁激发主参数共振

建立了双质量裂纹转子扭振参数激励系统的数学模型.此模型以发电机产生的电磁力矩作为驱动源,应用多尺度法,给出了参数激励下的主参数共振解.通过对定常解平均方程的稳定性分析,得到了系统主参数共振解的幅频响应曲线.     

基于MATLAB的混合电动车动力传动系的扭振分析

采用离散质量法和模态综合法对混合电动车的动力传动系进行了扭振分析，建立了各零部件的扭振模型，并应用高级编程语言MATLAB的程序设计进行计算。利用MATLAB把各零部件模块化，可以根据传动系的具体结构进行组合，大大简化了程序代码，提高了开发效率。     

有限域上某些对角方程的解数

设Ｉ（ｄ１…，ｄｎ）表示方程ｘ１／ｄ１＋…＋ｘｎ／ｄｎ＝（ｍｏｄｌ），１≤ｘｉ≤ｄｉ－１，ｉ＝１，…，ｎ的整数解（ｘ１，…，ｘｎ）∈Ｚ＾（ｎ）的个数。作者给出了当Ｉ（ｄ１，…，ｄｎ）＝２，２│ｎ以及Ｉ（ｄ１…，ｄｎ）＝３时，有限域Ｆｑ上的对角方程ｃ１ｘ１＾ｄ１＋…＋ｃπｘπ＾ｄｎ＝０，ｃｊ∈Ｆｑ＾＊，ｉ＝１，…，ｎ的解的数的直接公式，这里ｄｊ│ｑ－１，ｄｊ〉１，ｊ＝１，…，ｎ。     

广义Van der Pol型强非线性共振的转迁集

运用改进的Ｌ－Ｐ方法,引入参数变换α＝εｑ２ω１／（ｐ２ω２０＋εｑ２ω１）,用多尺度法求出广义ＶａｎｄｅｒＰｏｌ型强非线性主振、亚谐、次谐共振的分岔响应方程和转迁集,得出主振、ｋ≠１／２时的亚谐、次谐振动具有相同的分岔拓扑结构,而ｋ＝１／２时的亚谐振动的分岔结构更加复杂     

基于Cp统计量的自变量选择原则

对回归模型ｙ＝β０＋β１ｘ１＋…＋βｔｘｔ（其中ｙ是ｑ×１随机向量，βｉ为ｑ×１维参数向量），提出在ｑ≥１的情况下，基于Ｃｐ统计量的自变量的选择原则：选择自变量是子集Ｐ，使其相对应的Ｃｐ值满足条件ＣＰ≤γα（ｔ，ｎ－ｔ－１，ｑ）．     

Linsker网络的参数和区域

给出了Ｌｉｎｓｋｅｒ网络出现有结构感受野的充要条件，对于给定的Ｓｙｎａｐｔｉｃ密度函数，参数（ｋ１，ｋ２）能产生感受野的区域介于两条平行直线之间，这两条平无直线之间的距离ｄ２－ｄ１由协方差距阵ｑ所决定?     

矩阵式变换器励磁的双馈发动机系统建模与仿真

从交－直－交变换的空间矢量调制方法综合出矩阵式交－交变换器的开关控制规律，建立了矩阵式匀－交变换器的仿真模型；根据双馈发电机的数学模型和基于动态同步轴系的双通道多变量反馈励磁控制策略建立了双馈发电机的仿真模型和励磁控制模型，结合矩阵式交－交变换器的仿真模型构成双馈发电机系统的仿真模型；仿真研究了双馈发电机系统的稳态调节特性和暂态特性；仿真研究了双馈发电机感电势及定、转子电流谐波问题。     

轴系扭振试验台的研制

研制了模拟汽轮发电机组机电动态过程的扭振试验台，介绍了模拟引进型３００ＭＷ汽轮机组轴系试验台的模拟方法和设计原则；利用试验台进行了机电动态试验；对轴系扭振进行了测试，试验表明，该试验台可用于验证机电动态仿真程序及研究扭振机理。