锂辉石添加剂对耐热煲热稳定性的影响

运用XRD、FT－IR、XRF、SEM－ED等现代分析手段探讨了锂辉石添加剂对耐热煲热稳定性的影响，以利于在实际生产中合理利用各种原料，优化工艺制度，达到提高耐热煲质量、改善其热稳定性的目的。     

β‘—Sialon陶瓷的抗热震性

测定了无压和热压烧结两种β、－Ｓｉａｌｏｎ陶瓷的抗热震性能，计算了两者的抗热震参数，发现热压烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ的抗热震断裂能力优于无压烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ，而抗热震损伤能力却劣于后者，ＳＥＭ分析和理论推导认为，除了力学性能的影响之外，显微结构中微裂纹数量及尺寸直接影响了材料的抗热震性，无村烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ显微结构中微裂纹数量及尺寸均大于热压烧结β＇－Ｓｉａｌｏｎ显微结构中微裂纹数量及尺     

改善氧化铝陶瓷抗热震性初探

研究了钛酸铝引入后对氧化铝陶瓷抗热震性的影响。实验结果表明，引入钛酸铝后氧化铝陶瓷的抗热震性由于热膨胀系数的下降而提高。与纯氧化铝陶瓷相化，钛酸铝添加量为10％时，经750℃→10℃水中急冷，抗弯强度提高近50％。     

硅酸铝纤维陶瓷基复合材料的性能研究

研究了硅酸铝纤维加入量对陶瓷基复合材料强度和抗热震稳定性的影响。利用ｘ－ｒａｙｓ、电镜等实验手段对纤维的补强增韧机理和断裂机理作了理论探讨。     

氧化锆纤维增强的氧化铝陶瓷的抗热震性能

在1 650℃下制备氧化锆纤维增强的氧化铝陶瓷复合材料,研究氧化锆纤维添加量对氧化铝陶瓷抗热震性能的影响。结果表明,在温差为1 400℃的循环空冷条件下,加入氧化锆纤维可以明显提高氧化铝陶瓷的热震次数。当添加纤维质量分数为15%时,复合材料热震次数达到最高为30次,比纯氧化铝陶瓷提高20次;复合材料的抗弯强度和断裂韧性分别比纯氧化铝陶瓷提高62.2%和38.9%,气孔率为6.71%。复合材料力学性能的提高以及适当的气孔率是其抗热震性提高的主要原因。     

SiC晶须的含量对ZTA陶瓷基复合材料抗热震性能的影响

采用国产SiC晶须（SiCw）制备SiCw-ZTA陶瓷基复合材料，研究了SiC晶须含量对复合材料的抗热震性能的影响。     

宜春锂辉石质耐热陶瓷砂锅的研制

分析了锂辉石质陶瓷耐热机理,通过实验,确定坯釉配方、化学组成及生产工艺,探讨了锂辉石质耐热陶瓷砂锅的生产工艺及造型设计对产品耐热性能的影响。     

稀土氧化镨对氧化镁陶瓷的性能影响

采用氧化镁（MgO）粉末为原料,稀土氧化镨（Pr₆O₁₁）作为添加剂,聚乙烯醇（PVA）为粘结剂,干压成型后常压烧结制得氧化镁陶瓷材料。其成型烧结温度为1 580 ℃并保温3 h,然后检测MgO陶瓷的物相、烧结性能、硬度、表面形貌及抗热震性能等。添加不同添加量的稀土Pr₆O₁₁并探究其对MgO陶瓷材料烧结、硬度及抗热震性能的影响。结果表明： Pr₆O₁₁对MgO陶瓷材料的烧结性能（密度和收缩率）有一定增强效果但增幅不大;而其对MgO的硬度和抗热震性增强效果显著,当稀土Pr₆O₁₁的添加量ω为8%时,MgO陶瓷的硬度和抗热震次数最高,分别为60.2 HRA和17次。     

SiC/Ti(C,N)/Al2O3陶瓷复合材料的抗热震性能设计及其切削应用

抗热震性能是结构陶瓷材料的重要性能之一．以抗热震断裂参数表征材料的抗热震性能，采用理论与实验相结合的方法，建立了基于抗热震性能的陶瓷复合材料的组分设计模型，并采用计算机辅助优化设计技术求得材料的最优组分．结果表明：当Ti（C，N）和SiC的体积含量分别为10．4％和27．1％时，该材料具有最高的抗热震性能，比纯氧化铝陶瓷提高约55％．在此基础上，利用热压技术制得一种SiC／Ti（C，N）／Al2O3复合陶瓷材料．将该材料制成切削刀具，并在切削实验中通过设计切削条件使得刀具主要承受热载荷和热应力的作用，从而发生热）中击破损．实验发现，SiC／Ti（C，N）／Al2O3复合陶瓷刀具切削淬火钢时的抗热）中击破损性能较纯Al2O3陶瓷提高约62-68％，与抗热震性能设计的理论预测基本吻合．这表明，该设计方法是可行的．     

红柱石加入量对氧化铝陶瓷性能的影响

为提高氧化铝陶瓷的力学性能和抗热震性,进行陶瓷型芯前期研究,在其中掺入不同量的红柱石粉,研究其体积密度、烧成收缩率、抗折强度和抗热震性及微观结构的变化情况.结果显示:1)红柱石加入质量分数为0～30％时,可有效促进烧结并形成莫来石网络,提高氧化铝陶瓷的抗折强度.2)红柱石的加入可以调整热膨胀适配、提高导热率、提高强度和形成稳定的莫来石网络,从而提高氧化铝陶瓷的抗热震性.3)红柱石加入质量分数为25％时,试样具有较好的力学性能和抗热震性.     

混合稀土Nd2O3和CeO2对氧化镁陶瓷硬度及抗热震性能的影响

采用轻质微米级（0.5 μm）MgO粉末为原料,Nd₂O₃、CeO₂为添加剂,聚乙烯醇为黏结剂,以242 MPa压强干压成型,常压1 550 ℃下烧结并保温2 h制得MgO陶瓷,对所得试样进行硬度、抗热震性能、显微结构及物相的测定。先探究不同添加量的单一稀土对MgO陶瓷的硬度及抗热震性能的影响,得到Nd₂O₃和CeO₂的最佳添加量ω分别为3%、8%。然后探究混合稀土Nd₂O₃和CeO₂对MgO陶瓷的性能影响,结果表明混合稀土添加总量ω为3%,Nd₂O₃与CeO₂的质量比为3∶7时,氧化镁陶瓷具有最好性能,硬度值为68 HRA,抗热震次数高达19次。     

浅谈食堂烹调技艺的创新与发展

随着社会经济的不断发展而逐渐发生了深刻的变化,形成了食堂烹调技艺从初级形态发展成为了我国烹调工艺学之中一个独立的体系。食堂烹调技艺的创新来源于食堂烹调自身的需求,它的形成对于烹调技艺产生了很大的发展。这对于人们合理膳食,营养健康具有十分重要的意义。     

钛酸铝陶瓷稳定性研究

用不同稳定剂制备2组钛酸铝陶瓷材料样品，采用将样品反复在熔融铝液中浸泡后迅速水淬的方法测试其抗热震性能，用环境扫描电镜及能谱分析仪观察陶瓷的显微结构，用X射线衍射仪分析相组成。试验结果表明，添加MgO、Y2O3的钛酸铝样品循环60次而无破损，表面保持光洁，具有良好的抗热震性能。其显微结构中稳定的斜方（Al2Ti）O5相高达68．5％，其形貌由大量板状大晶粒与少量圆滑晶粒组成，板状晶粒中MgO含量高于平均水平。     

SiO2-B2O3-ZrO2陶瓷涂层的制备及性能

采用料浆法以水玻璃为粘结剂在不锈钢基体表面制备了主要组成为SiO₂-B₂O₃-ZrO₂的陶瓷涂层。利用XRD、TG-DTA、SEM分析了陶瓷涂层的相组成及显微组织,并测试了涂层的抗热震性能和显微硬度。结果表明,当陶瓷骨料(g)与水玻璃(mL)的比例为1∶20时,在850℃下保温30min可得到结构致密的陶瓷涂层;在800℃下涂层经热震31次无裂纹,无脱落,表面显微硬度达到456.8MPa;所制备的陶瓷涂层与不锈钢基体之间不仅有机械物理的嵌合,还存在元素扩散,涂层与基体密着性好,结合紧密。     

金属基陶瓷涂层的耐高温及抗热冲击性能

以自制无机胶粘剂、通过添加耐高温耐磨陶瓷骨料A12O3,WC,Si C混合后涂覆于A3钢表面制得陶瓷涂层,研究了调胶比(氧化铜与磷酸盐的配比)、骨胶比(胶粘剂与陶瓷骨料的配比)不同对金属基陶瓷涂层耐高温及抗热冲击性能的影响;并分析了金属基体与陶瓷涂层间的结合机理.结果表明:调胶比为0.5g/ml此涂层能承受1300℃以上的高温.骨胶比比为0.30:1(质量比)时,制备的陶瓷涂层抗热冲击性能最佳,能承受600~700℃的16次以上的热震试验.     

过渡层对铜基陶瓷涂层性能的影响

以NiAl和NiCoCrAlY两种粉末作为过渡层材料,采用大气等离子喷涂技术在铜基体表面制备4种不同的过渡层,并采用热化学反应法制备陶瓷层,采用热力学软件FactSage计算并确定陶瓷层的固化温度,通过抗热震性、结合强度测试和XRD、SEM分析,研究过渡层的种类及其厚度对陶瓷涂层性能的影响。结果表明,NiCoCrAlY过渡层与铜基体形成较为致密并具有微区冶金结合的界面;以NiCoCrAlY作为过渡层所制陶瓷涂层的结合强度较大;当过渡层厚度为100μm时,以NiCoCrAlY作为过渡层所制陶瓷涂层的抗热震性能较好。     

Al2O3/TiCN陶瓷刀具材料的抗热震性能及断裂机理研究

用传统的淬火法对Al2 O3 TiCN陶瓷刀具材料的抗热震性能进行了详细的研究 ,发现该种陶瓷刀具材料的临界热震温差为 32 0℃ ;当温差超过 32 0℃时 ,强度有明显的下降。通过对热震后试样表面的显微观察发现 ,试样表面出现横向裂纹。理论分析表明第一类和第二类热应力的共同作用是材料热震开裂的原因     

现代陶瓷艺术发展之价值浅析

陶瓷的发展改变它了以往单一的实用功能,体现了较多的时代特征,即在设计时更多地倾向考虑功能效用之外的视觉审美趣味性的培养与形成,这样就注重丰富了陶瓷艺术的内涵与外延。陶瓷艺术作为一种独立的艺术形式,其艺术定位、发展方向等诸多问题的探索虽然刚刚起步,但有一点是确定的,陶瓷艺术中为艺术而艺术的封闭式创作是没有生存空间,也体现不了它的价值的。     

CuO掺杂对10NiO-NiFe2O4陶瓷致密化烧结及其力学性能的影响

采用冷压成型和常压烧结工艺制备CuO掺杂10NiO-NiFe2O4陶瓷,研究CuO掺杂量对10NiO-NiFe2O4陶瓷的致密度、抗折强度及热震稳定性的影响。结果表明,在1 300℃烧结温度下,掺杂CuO能够有效提高10NiO-NiFe2O4陶瓷的致密度,其中添加6%CuO试样的相对密度（95.55%）最大;掺杂CuO可大幅提高10NiO-NiFe2O4陶瓷的抗折强度,其中添加8%CuO试样的抗折强度（139MPa）最高,且在800℃下经过1次和3次热循环后,该试样的抗折强度损失率仅分别为5.7%和8.6%,表现出良好的抗热震性能。