介子衰变常数的格点计算

本文用格点色动力学的强耦合展开方法和pade′近似,计算π和ρ介子衰变常数比f_πm_ρ/f_ρ,得到与实验相近的结果.     

SU（3）纯规范格点模型的累积展开研究

利用变分－累积展开方法，研究ＳＵ（３）纯规范格点模型的相结构，着重在于讨论累积展开在中间耦合区的适应性，从累积展开与关联长度的联系阐明了在中间耦合区高级次展开的必要性．采用几级展开对零级展开的修正为零的条件定几级计算中的变分参数，结果显示不仅在强、弱耦合区与蒙特卡罗符合很好，而且在中间耦合区随着近似级别的增高，可信的计算越来越逼近蒙特卡罗结果。     

大展弦比飞翼刚柔强耦合飞行动力学与控制

针对大展弦比飞翼布局柔性飞行器在刚体和弹性自由度动力学强耦合情况下的控制问题,对相应的强耦合动力学特性与相应的控制方法展开研究.采用自由-自由模态法表征飞翼刚柔运动之间的惯性耦合;采用偶极子网格法和有理函数近似法完成广义非定常气动力计算;应用线性二次型最优控制方法进行飞行机动与弹性变形的联合控制律设计.与无控情况相比,闭环控制可有效减缓飞行器俯仰方向的阵风扰动至原来的40%.研究结果表明,飞行器一阶弯曲模态短周期之间存在明显动力学耦合.设计的闭环控制律可使动态弹性变形量始终向有助于减缓扰动方向变化.      

一类耦合强非线性系统的近似解

利用MLP方法对一类耦合的强非线性系统进行研究。首先通过参数变换、将耦合的强非线性系统变换为弱非线性系统,然后再摄动展开和逐个求解撮动方程,获得了系统的近似解析解。最后绘制了两个系统的时间历程曲线和相轨线。该求解方法可以推广应用到其它的多自由度强非线性系统,求耦合系统的近似解析解、分析系统的极限环和Hopf分岔。     

Holstein模型的一种新的近似方法

发展了一种新的相干态正交化展开法研究一维Holstein模型,在零级近似时,可以解析地求得系统的基态能量表达式,正确给出强耦合解和弱耦合解,当系统的基态试探波函数展开到二级近似,其系统的基态能量在所有耦合区,均与数值计算一致,并且该方法对Holstein模型容易推广到高维和多电子情形．     

非各向同性耦合Z(2)格点规范模型中的层相

用鞍点平均场方法(到单圈修正)和强耦合展开技术,研究了非各向同性耦合Z(2)格点规范模型的相结构。结果表明,对D=4,d=D-1=3情形层相存在。并按不取规范与取轴规范两种情况进行了计算。     

基于旋转弱耦合与强耦合计算方法的大型汽轮发电机转子流体场与温度场研究

针对大型空冷汽轮发电机转子旋转状态下,转子内部流体流量和转子线圈温度难以准确测量的问题,对转子内部流体流动规律和温度分布进行了流体场和温度场研究.以一台100MW空冷汽轮发电机为例,建立了三维流体与传热耦合计算模型.基于旋转弱耦合与旋转强耦合两种有限元计算方法,对该发电机的转子进行流体场和温度场计算.弱耦合计算方法主要根据流体流动的伯努利方程与计算流体力学相关方程联合求解,强耦合计算方法主要通过计算旋转流体力学方程求解.研究了转子额定励磁电流,转速3 000r/min时,转子内部通风道流体温度与转子绕组温度的相互关系.并将两种计算方法对同一转子的流体流量和线圈温升结果做了对比分析,最后将两种计算方法所得的转子线圈温度计算结果与试验实测结果对比.结果表明:弱耦合计算方法与实测值误差为4.6%,强耦合计算方法与实测值误差为2.6%,两种计算方法均能满足工程计算的误差要求,旋转强耦合计算方法计算精度高于旋转弱耦合计算方法.     

量子线中强耦合极化子的振动频率

应用Huybrechts线性组合算符和幺正变换方法,研究了抛物量子线中强耦合极化子的性质.导出了抛物量子线中强耦合极化子基态能量、振动频率和声子平均数随量子线的约束强度和电子—声子耦合强度的变化关系.数值计算表明:抛物量子线中强耦合的振动频率和声子平均数均随约束强度和耦合强度的增大而增加.     

二项式光场与二能级原子相互作用的量子特性

我们利用相干态正交化展开方法, 研究了二项式光场作用下, 非旋波Jaynes-Cummings模型(JCM)的布居数反转以及光场的反聚束效应. 讨论了参数h 和失谐量对反聚束效应的影响, 同时也讨论了强耦合情况下的反聚束效应. 研究表明: 当耦合强度较大时, 光场的二阶相干度在旋波近似与非旋波近似下有较大的区别. 在非旋波近似下, 随失谐量的增大, 光场处于聚束效应的时间先增大后减小, 最终完全呈现出反聚束效应.     

强子口袋半径及高能情况下的强耦合常数

根据夸克间强相互作用力程随强跑动耦合常数的变化关系,给出了强子口袋半径的一种简明的计算方法.同时计算了高能情况下的强耦合常数,与最近Tevatron对撞机上的实验结果相比较,吻合较好.