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1.
针对SUS304不锈钢光滑试棒预先导入1073 K·cp-type条件下的预蠕变疲劳损伤,然后开小切口进行时间依存性 923 K·cp-type,1073 K·cp-type及循环数依存性923 K·pp-type的宏观裂纹扩展试验,考察了试棒内部因预蠕变疲劳而产生的大量的粒界微小裂纹对高温疲劳宏观裂纹扩展的影响.结果如下: 1.预损伤加速了923 K·cp-type下的蠕变裂纹扩展,对于同一蠕变J积分范围△Jc,损伤值越大,裂纹扩展速度dl/dN也越大.这种加速起因于主裂纹与微小裂纹的合体. 2.1073 K·cp-type下的预损伤材料和处女材料的dl/dN在同一△Jc。下相等.即,损伤材料的裂纹扩展速度的上限值由1073 K·cp-type下的处女材料的dl/dN-△Jc关系给出. 3.在923 K·pp-type条件下,对于同一疲劳J积分范围△Jf,预损伤材料的dl/dN要比处女材料快10倍左右.一般pp-type的破坏形式为粒内破坏.预损伤材料的场合,因为试棒内部分布有大量的微小粒界裂纹,主裂纹便沿这些破坏阻抗最小的微小裂纹边合体边扩展,主要在粒界上扩展.即微小粒界裂纹是裂纹扩展阻抗减小的主因. 相似文献
2.
利用三维弹塑性有限元,计算了双向载荷下半椭圆表面裂纹不同路径J积分值,并与单向载荷J积分值作了比较,结果表明:双向应力下J积分的守恒性不如单向应力下J积分的守恒性,且半椭圆表面裂纹表面点J积分的近似守恒性较表面裂纹最深点处J积分的路径无关性好许多,表面裂纹的最深点处J积分路径无关性已很难保证。 相似文献
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周利 《五邑大学学报(自然科学版)》1998,12(2):32-37
利用非线性弹簧裂纹端模型,救是了双悬臂梁(DCB)试样的幂强化全塑性J积分和加载点张开位移△的半解析解,特别是,还根据J积分的形变功率定义和HRR场理论,建立了一个关于DCG试样J积分随裂纹长度变化的微分方程,其解从理论上说明了非线性弹簧裂纹端模型作为二级近似的合理性。文事还就刚性裂纹端 J积分解的应用范围作了讨论。 相似文献
4.
沥青混合料低温性能J-积分的研究 总被引:5,自引:0,他引:5
应用弹塑性断裂力学的J-积分评价沥青混合料的低温断裂性能,并将计算而青材料的J-积分的表达式分为弹性和塑性两个部分,推导出J-积分的更为明确的计算式,它清楚地表明了沥青混合料在低温状态下由塑性体向弹性体转化的过程,并把定义沥青混合科的脆化点的方法量化.采用了两种沥青混合料对上述推论进行了试验验证.证明不同性能的沥青混合科其J-积分值有明显差别. 相似文献
5.
沥青混合料低温性能J—积分的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
应用弹塑性断裂力学的J-积分评价沥青混合料的低温断裂性能,并将计算沥青材料的J-积分的表达式分为弹性和塑性两个部分,推导出J-积分的更为明确的计算式,它清楚地表达了沥青混合料在低温状态下由塑性体向弹性体转化的过程,并把定义沥青混合料的脆化点的方法量化,采用了身份种沥青混合料对上述推论进行了试验验证,证明不同性能的沥表示混合料其J-积分值有明显差别。 相似文献
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8.
利用二维弹塑性有限元,计算了双向载荷下双共线裂纹干涉不同路径J积分值并与单向载荷J积分值作了比较。结果表明:材料进入塑性后横向载荷对J积分值的影响必须考虑,且材料进入塑性后J积分的路径无关性已很难保证。 相似文献
9.
高温疲劳强度与J积分关系的探讨 总被引:1,自引:0,他引:1
建立了时间依存性疲劳、循环数依存性疲劳和蠕变疲劳交互作用下裂纹扩展速度及 寿命的评价公式,并用灰铸铁的试验数据作了验证。结果表明,所建立的寿命法则对高 温低周疲劳和热疲劳都成立;其同相和C-P型试验点均落在同一条△Wc-Nf线上, 而异相和 P-C型的都落在△ Wf-Nf上;但若用 △ Jtot表征裂纹扩展,则可将高温 下不同类型的疲劳归纳到同一条△Wtot-Nf线上。 相似文献
10.
受弯三维表面疲劳裂纹的弹塑性贯穿举动 总被引:1,自引:0,他引:1
采用作者等先前提的J-积分的半经验公式进行理论计算和预测。探讨了高温环境中受弯曲载荷作用下构上的三维半椭圆表面疲劳裂纹的贯穿举动,分析了表面裂纹与背面裂纹的合体规律,并进行了实验验证。 相似文献