含水原油的防蜡剂应用研究

介绍了一种大庆原油和一种胜利桩西原油使用水基型防蜡剂ＷＰＥ－Ｆ２的防蜡，降粘实验情况，讨论了原油中水的质量分数对防蜡剂作用效果的影响。     

油田井筒防蜡剂的合成与性能表征

先合成侧链碳原子数为14~30的聚丙烯酸酯(PA)防蜡剂,再对聚丙烯酸酯类防蜡剂进行极性改性,考察改性PA防蜡剂的作用机制.结果表明:当侧链碳原子数等于26时PA防蜡剂效果较好;引入含氮的极性基团会改善防蜡剂的防蜡效果;当极性基团的摩尔分数为25%时防蜡剂的防蜡效果最好;防蜡剂的加入使原油中的蜡结晶成小晶体,由于电性排斥,蜡晶高度分散而稳定存在.     

微生物防蜡作用机理研究

通过对3株嗜蜡微生物在壁面上的吸附规律和对壁面润湿性的改变试验、微生物作用对蜡晶形态的影响试验,认为微生物防蜡作用机理符合水膜理论：即微生物在管杆壁面产生吸附,并在管杆壁面生长繁殖,一方面形成生物膜改变壁面润湿性,使管壁的水湿程度增加,油相粘附功减弱。     

油井变频电磁场防蜡机理研究

结蜡是油井生产中经常遇到的问题,严重时会使产量递减甚至停产。常用的防蜡技术有很多种,由于受到使用条件的限制或其他因素的影响,防蜡施工费用高、工作量大,需频繁进行清蜡,严重影响生产效率。为了能够实现节能、环保、高效的防蜡效果,提出了变频电磁场防蜡技术。根据麦克斯韦电磁理论原理,电磁场相互转化时磁场的强度决定于线圈的直径、电流强度以及线圈匝数。通过实验对变频电磁场防蜡器激励源在不同电流强度和频率时的防蜡效果进行对比,结果表明在一定范围内电流值增大防蜡效果会增强,但是超出一定限度就会出现下滑趋势;在相同电流强度的情况下,低频段的防蜡效果明显优于高频段防蜡效果。显微镜实验同样验证了以上结论的正确性。现场三口井的应用实践表明,通过最佳电流强度和频率的配置,确实可以起到延长洗井周期,提高产量,降低电能消耗,提高油井生产效率的效果。     

水基防蜡剂的研制及应用

水基防蜡剂的配方为12.5 %活性剂1#+12.5 %活性剂2#+1 %降黏剂+10 %助溶剂,防蜡剂加量为100 mg·L-1时,静态防蜡率大于60 %,降黏率大于30 %,动态防蜡率大于70 %.现场试验表明,采用连续加药方式,减少洗井次数,提高油井产油量.     

新疆油田防蜡剂的研制与性能评价

根据原油防蜡剂的作用机制,通过分子设计,以甲基丙烯酸十八酯(O),马来酸酐(M),苯乙烯(S)作为为共聚反应的单体,过氧化苯甲酰(BPO)作为引发剂,甲苯为溶剂,采用溶液聚合的方式合成三元共聚物OMS,考察其最佳合成条件。结果表明:在n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1、反应温度为90℃,w(BPO)=1.2%、反应时间为8 h的条件下,合成的防蜡剂对新疆油田的油井防蜡率可以达到50%;OMS与OP型表面活性剂复配后,防蜡效果更好,且防蜡剂具有一定的降黏降凝作用。     

塔河凝析油防蜡剂的研制及防蜡效果评价

高含蜡原油加防蜡剂是改善原油低温流动性能和防止原油在管输过程中结蜡的主要方式之一.塔河油田凝析油析蜡点较高,在冬季地温较低时管道内有大量蜡结晶析出,给管道的安全运行带来隐患.根据塔河凝析油的基本物性,研制了高分子防蜡剂SMAE18,考察了该防蜡剂的最佳加剂条件,并对其在不同条件下的防蜡效果进行了室内实验评价.实验结果表明:该防蜡剂对塔河凝析油具有较好的防蜡效果,但异常降温和短时间的高速剪切作用使其防蜡效果严重降低.加剂塔河凝析油的析蜡点从23℃降为18℃,黏度也下降了30.1%,说明SMAE18防蜡剂也有效地改变了塔河凝析油的低温流动性能.     

加蓬A油田原油物性研究及防蜡剂评价

 测定了加蓬A油田6口油井油样的蜡含量、倾点、黏度、析蜡点和屈服值等指标.通过测定这些影响原油流变性的关键指标,得出,加蓬A油田的原油为高含蜡、高倾点原油,蜡组分中高碳重质组分权重很大;蜡含量高达34.04%以上,平均倾点为28℃,平均析蜡点为47.5℃,平均屈服值为159.11Pa.防蜡剂FLO-1在加量为100×10^-4时,对TST-B09H井油样的防蜡率可以达到91.86％,对于NZOB-Z05H井油样可以达到81.47%.这为加蓬原油的开采、运输、加工等提供了有效的基础数据,也为油井现场清防蜡工作,特别是对化学清防蜡剂的筛选提供直接的理论支持.     

新疆油田防蜡剂的研制与性能评价

根据原油防蜡剂的作用机制,通过分子设计,以甲基丙烯酸十八酯(O),马来酸酐(M),苯乙烯(S)作为为共聚反应的单体,过氧化苯甲酰(BPO)作为引发剂,甲苯为溶剂,采用溶液聚合的方式合成三元共聚物OMS,考察其最佳合成条件。结果表明:在n(O)∶n(M)∶n(S)=9∶1∶1、反应温度为90℃,w(BPO)=1.2%、反应时间为8 h的条件下,合成的防蜡剂对新疆油田的油井防蜡率可以达到50%;OMS与OP型表面活性剂复配后,防蜡效果更好,且防蜡剂具有一定的降黏降凝作用。     

含蜡原油井筒结蜡剖面的预测模型

油井结蜡是含蜡原油开采中的不利因素。对含蜡原油在井筒流动过程中蜡沉积影响因素进行了分析,研究了石蜡的沉积机理。利用Ｆｉｃｋ扩散定律和剪切扩散理论,推导并建立了蜡分子扩散和蜡晶径向迁移过程中油井结蜡剖面的预测模型,该模型可用于计算油井井筒中各点的石蜡沉淀速度以及沉淀厚度的增长速度。对影响油井结蜡剂面的各因素进行了敏感性分析。研究结果表明,油井沿井筒的蜡沉积厚度分布随原油的性质、含水量、原油在井筒中的     

石油蜡对山毛榉材尺寸稳定性的影响

以山毛榉材为试验材料,探究在烘箱温度为130 ℃,处理时间分别为2、4 h的条件下,低熔点石蜡、较高熔点SX105号石蜡和85^#微晶蜡3种不同类型石油蜡注蜡处理对试材尺寸稳定性的影响。结果表明:在相同的温度和处理时间条件下,注蜡处理材的尺寸稳定性优于未处理材,高熔点石油蜡处理材的优势更加明显; 3种石油蜡注蜡处理后的试材与未处理材相比,尺寸稳定性改善效果差异较大,其中微晶蜡处理材的尺寸稳定性改善效果最佳。另外,电镜观察发现,石油蜡进入了山毛榉材的表层并将细胞等组织填充,从而提高木材的尺寸稳定性。对样本弦向尺寸稳定性变化的数据进行理论回归,得到了不同石油蜡类型和处理时间下山毛榉材的尺寸稳定性理论模型,经检验,尺寸稳定性与石油蜡熔点、注蜡时间密切相关,相关系数为0.956 5。     

BiCl3类缓蚀剂及其机理研究

在研究锌锰干电池缓蚀剂的基础上,筛选出缓蚀效果较好的BiCl3缓蚀剂,加入弱酸性有机络合剂E,得到一种新型缓蚀剂EB。实验结果表明,EB的最佳质量分数为250×10-6。用循环伏安仪和交流阻抗仪进一步对其缓蚀机理进行研究,初步得出EB的缓蚀机理主要为化学吸附。     

化学剂防碳酸钙垢的机理研究进展

介绍了近几年来从宏观和微观上对防碳酸钙垢的机理的研究.宏观上,防垢剂可以使热力学上不稳定的文石和六方方解石在动力学上稳定存在,并且随着防垢效果的提高,这些晶形在生成的碳酸钙垢中的含量越来越大.上述碳酸钙晶形的变化,归因于防垢剂对不同结晶过程的阻止能力.微观上,通过计算机模拟技术和先进的实验手段,揭示了防垢剂在晶体活性点上的吸附,该吸附对碳酸钙的生长和溶解均有阻止作用.同时指出,除涉及固液界面上防垢剂和碳酸钙的作用外,防垢剂对碳酸钙生长的控制还与防垢剂和溶液中成垢离子的作用有关,对此国内外论及极少.     

二（2—乙基己基）磷酸—石蜡体系萃取镧系离子的研究

以石蜡为稀释剂,采用二（2-乙基己基）磷酸为萃取剂对镧系离子的溶剂萃取行为进行了研究,斜率法表明萃合物组成为Ln(HA2)3,测算了萃取平衡常数及相应的热力学参数,并且获得了相邻元素间的分离因数。     

基于新型Couette结蜡装置的长庆原油结蜡特性及模型建立

利用自行研发的Couette结蜡装置考察壁面油温、油壁温差、壁面剪切等因素对长庆原油蜡沉积速率的影响;通过FLUENT软件模拟结蜡装置内部的流场及温度场,得到结蜡筒壁面处黏度、温度梯度、剪切应力等参数,建立适合长庆原油的蜡沉积模型。结果表明:不同油温、油壁温差、样品筒转速条件下,主导长庆原油蜡沉积速率的内在因素依次为壁面处的蜡晶溶解度系数、壁面处的温度梯度和壁面处的剪切应力;数值模拟结果与实际管线的流场、温度场分布规律相吻合;模型计算值与试验测量值的平均误差为6.47%。试验结果较好地反映了长庆原油的蜡沉积特性,验证了装置的可靠性、算法的可行性和研究方法的可推广性。     

油基清蜡剂性能研究

为了研制出溶蜡性能好、密度高的油基清蜡剂 ,在考察了 2 3种溶剂后发现 ,单一的油基溶剂都难以达到清蜡剂的要求。但研究发现 ,所收集的高密度的重溶剂油和低密度的轻质油在溶蜡性能方面具有协同效应。以体积分数为 0 .6的轻质油和体积分数为 0 .4的重溶剂油 2 # 组成的油基清蜡剂 ,其密度达 0 .97g/cm3 ,溶蜡速率达 0 .0 37g/min ,材料成本低于 2 80 0元 /t。制备这种油基清蜡剂的乳状液时可选择氢氧化钠部分中和油酸作乳化剂。当乳化剂的质量分数为 0 0 1时 ,所配成的乳状液的稳定时间可达 2 4h。     

非贵金属蜂窝状催化剂催化燃烧治理石蜡氧化尾气

研制了蜂窝状氧化铝载体浸涂Cu、Mn过渡金属及稀土(La、Ce)氧化物的催化燃烧催化剂。以乙醛-空气为模拟气,研究了各种反应条件对乙醛净化率的影响。结果表明;在210℃,乙醛浓度1.6—2.0g/m~3,空速13000h~(-1)条件下,该催化剂对乙醛完全氧化有良好的活性;对废气的浓度有较宽的适用范围。经酸性气体(含醋酸2%)反应近100小时,催化活性仍保持不变,且水蒸汽的存在有利于催化剂的使用寿命。工厂测试表明,在进口温度150—200℃,废气即可起燃,出口气体中几乎检测不到乙醛、丙烯醛等含氧化合物,使用近2000小时,催化剂仍保持良好的活性。