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Q550属于高强度低碳微合金钢,它在生产制备时采用控制轧制和控制冷却工艺,微合金元素使钢的奥氏体在转变之前的热变形过程中达到了合理的组织状态,在转变后得到更细小的铁素体晶粒,从而使钢具有高强度和高韧性的配合。而金属材料的高温塑性的变形行为是制定其"扭转、轧制、挤压"等热加工工艺的实际理论依据。所以在研究Q550低碳微合金钢的高温塑性和变形时所出现的变形条件、流变应力行为等以及在变形过程中的回复再结晶行为等,为Q550低碳微合金钢轧制等热加工组织、性能控制、工艺制定提供坚实理论依据和实验基础。 相似文献
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<正> 低碳钢或低碳合金钢,经淬火低温回火处理获得低碳马氏体组织后称为低碳马氏体钢。工程上常用的低碳钢一般是指含碳量在0.10~0.25%之间的钢。这类钢硬度低,塑性好,便于采用冷塑变形成型工艺,且具有良好的焊接性和较小的热处理脱碳倾向等特点,来源方便,价格低廉,在机械制造中应用很广泛。但是由于碳含 相似文献
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本课题采用盲孔法试验,研究不同高温回火热处理工艺参数变化对消除箱式电机机座焊接残余应力的效果.试验结果表明,适当提高回火温度,可有效消除焊接残余应力;在650℃以下高温回火对Q235B钢焊接接头冲击韧性无影响.作者通过现场大量试验研究,找到了最佳高温回火工艺参数,解决了箱式电机机座残余应力控制问题,达到了预期目标. 相似文献
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本文以常用热模钢5CrMnMo为研究对象,从控制马氏体形态,获得板条马氏体加下贝氏体组织,防止产生上贝氏体,减小淬火应力出发,研究了不同淬火温度下的组织和性能,以及先经M_s点以下不同温度等温,然后进行下贝氏体等温淬火的复合等温处理工艺对组织和性能的影响。研究结果表明,880℃加热、170℃等温、而后于230℃等温、480℃回火的工艺可获得最佳强韧性配合。用复合处理工艺处理5CrMnMo钢高强度螺栓头热镦模,寿命比原工艺处理的模具提高2-3倍,并无一例开裂,变形小。 相似文献
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GH4169高温镍基材料具有高温变形抗力大、热加工塑形强、组织稳定性好等优点,但也因其材料硬度高、强度大,现有的电火花线切割工艺加工出的产品质量和效率并不理想。为了优化GH4169高温镍基合金线切割成型工艺参数,采用正交试验法,研究脉冲宽度、脉冲间隙、功率管数和走丝速度对材料的表面粗糙度和切割速度的影响,从而得到最优参数组合,即脉冲宽度为20μs、脉冲间隔为7μs、功率管数为7个、走丝速度为3档,本研究的成果对提高此类高温镍基合金的加工质量及扩大应用场景有一定的参考价值。 相似文献
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本课题采用盲孔法试验,研究不同高温回火热处理工艺参数变化对消除箱式电机机座焊接残余应力的效果。试验结果表明,适当提高回火温度,可有效消除焊接残余应力;在650℃以下高温回火对Q235B钢焊接接头冲击韧性无影响。作者通过现场大量试验研究,找到了最佳高温回火工艺参数,解决了箱式电机机座残余应力控制问题,达到了预期目标。 相似文献
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采用悬浮液等离子体喷涂(SPS)工艺在以GH3128高温合金为基底,CoNiCrAlY为黏结层的表面上制备氧化钇部分稳定的氧化锆(YSZ)厚热障涂层(TTBCs),研究单片层的形貌特征及单片层之间的堆叠行为对涂层微结构的影响.对无支撑的YSZ涂层进行了1 200~1 600 ℃保温24 h和1 550 ℃保温20~100 h的高温时效处理,分析涂层的物相组成和晶粒尺寸等的变化;对涂层试样进行了高温燃气焰流循环热考核,并对其失效机理进行了探讨.结果表明,SPS单片层由四方相晶粒组成.涂层经1 550 ℃高温热处理40 h发生四方相(t)向单斜相(m)转变,且m相的含量随热处理时间的延长而增加,但对于24 h高温处理样品,即便将热处理温度提升到1 600 ℃,也未见t→m相变.SPS涂层经热考核前后应力演变是其失效根源,通过相邻柱状晶的脱落可有效地释放陶瓷层中的应力集中,最终与界面附近陶瓷层微裂纹相互连接而导致涂层剥落. 相似文献
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本文阐述了南阳汉冶特钢通过合理的成分设计、模铸浇注、钢锭加热、3800轧机轧制及热处理,成功地在转炉—炉外精炼—模铸浇注—加热轧制—正火热处理生产线开发出了380mm保性能、保探伤Q460C低合金高强度结构特厚钢板。 相似文献
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铁素体基合金具有高强度、高热导率、低密度和低热膨胀系数等优点,因此被广泛应用于航空航天、船舶与汽车工业和能源领域.Cu和NiAl共沉淀强化铁素体合金具有析出相体积分数高、粒径细小的优势,可以在不大幅度降低塑性的前提下提升铁素体合金的强度.同时,纳米氧化物的添加可以进一步提高铁素体合金的使用温度,拓宽其应用范围.该研究采用机械合金化的方法制备了同时含有Cu+NiAl共沉淀强化相和纳米氧化物弥散相的铁素体基合金,使用OM、SEM、EDX、XRD等检测方法分析了球磨时间对粉末粒径和粉末合金化程度的影响,使用SPS烧结将机械合金化粉末进行致密化,并分析了时效工艺对合金物相、显微组织和硬度的影响.研究结果显示,高能球磨可以使Fe-5%Ni-2%Al-3%Mn-1.5%Cu-1.5%Mo-1.5%W-0.6%Y_2O_3(质量分数)合金有效地合金化,然而单纯使用SPS烧结难以使机械合金化粉末完全致密化.合金在900℃固溶30 min后,在550℃时效1 h硬度最高,为514 HV. 相似文献
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Fe3Si基金属间化合物的研究进展 总被引:2,自引:0,他引:2
综述了Fe3Si基金属间化合物的基本性质以及多年来关于Fe3Si基合金除磁学性质以外的几大研究方向:合金板材的轧制、力学行为研究、合金化的影响、以及合金中的扩散和相变过程.目前,合金板材轧制的研究主要在中温阶段取得了进展,而低温下的轧制则显困难;力学行为方面主要探讨变形过程中的组织变化以及环境因素的影响;对于合金化与扩散过程则紧密结合并为材料相变的研究打下基础.并结合目前的研究现状提出了Fe3Si基金属间化合物理论研究所面临的几大问题. 相似文献
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形变工艺对铝合金超塑性延伸率的影响 总被引:3,自引:0,他引:3
采用硬铝LY12研究了超塑性形变工艺,得出:(1)预先以最佳超塑性应变速度形变30~100%,然后以1.67×10~(-3)s~(-1)速度继续变形;(2)预先以1.07×10~(-2)s~(-1)速度延伸25%,然后以最佳超塑性应变速度继续变形.两种工艺均可在获得较大超塑性延伸率的情况下,使超塑性成形速度提高一倍以上。 相似文献
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该文采用微弧脉冲离子表面改性技术与高能等离子喷涂工艺制备了具有阻燃特性的TiZrNiCuBe非晶结构改性层和具有隔热特性的YSZ隔热一体化复合功能涂层.研究了该复合功能涂层的阻燃特性、隔热能力、结合强度等关键性能,重点研究了该复合功能涂层对钛合金基体的室温和高温拉伸性能、高温拉伸持久性能、高温拉伸蠕变性能及高周疲劳性能等力学性能的影响.结果表明:采用微弧脉冲离子表面改性技术与高能等离子喷涂工艺制备的TiZrNiCuBe阻燃和YSZ隔热复合功能涂层,与钛合金基体的结合强度较高,达到37.6 MPa;在750 ℃仍然具有显著的阻燃效果,而未涂敷阻燃隔热复合功能涂层的钛合金在350 ℃就发生“钛火”燃烧现象;600 ℃时的隔热温度达到70 ℃,能满足无人机尾喷管使用要求.TA32钛合金沉积阻燃改性层后,与TA32钛合金相比,室温抗拉强度下降2.7%,550 ℃高温抗拉强度提高0.9%,550 ℃/350 MPa高温拉伸持久寿命下降8.5%,550 ℃/300 MPa高温拉伸蠕变伸长量提高2.5%,高周疲劳寿命下降25%;TA32钛合金沉积阻燃改性层再喷涂隔热涂层制备的阻燃隔热复合功能涂层后,与TA32钛合金相比,室温抗拉强度下降12.9%,550 ℃高温抗拉强度下降12.7%,550 ℃/350 MPa高温拉伸持久寿命下降39.7%,550 ℃/300 MPa高温拉伸蠕变伸长量提高32%,高周疲劳寿命下降24%.因此,采用微弧脉冲离子表面改性技术与高能等离子喷涂工艺制备的TiZrNiCuB阻燃和YSZ隔热复合功能涂层,对于TA32钛合金基体的室温和550 ℃的抗拉强度影响不大,但对高温拉伸持久、高温拉伸蠕变和高周疲劳性有较大的不利影响,特别是降低了钛合金基体的疲劳性能. 相似文献
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C194铜合金热压缩变形流变应力 总被引:14,自引:0,他引:14
在Gleeble-1500热模拟机上对C194铜合金在应变速率为0.01~10s~(-1)、变形温度为650~850℃条件下的流变应力行为进行了研究.结果表明:在实验范围内,C194铜合金热压缩变形时发生明显的动态再结晶;用Zener-Hollomon参数的指数函数形式能较好的描述C194铜合金高温变形时的流变应力行为;所获得的应变速率ε解析表达式中,参数A和β值分别为6.35×10~9 s~(-1)和0.119 MPa~(-1);其热变形激活能Q为316.11 kJ/mol. 相似文献
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介绍了该高温绝压传感器的原理和特点,设计了传感器关键元件弹性膜片结构,制定了一套弹性膜片的制作工艺,使弹性膜片的加工工艺、热处理工艺有机地结合起来,弹性膜片金相组织和力学性能达到理想状态,解决了该传感器精度的关键技术,研制出一体化传感器在(-50~220)℃工作温度范围精度达到0.6%F·S. 相似文献
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5182铝合金热压缩变形流变应力 总被引:13,自引:0,他引:13
在Gleeble -15 0 0热模拟机上对 5 182铝合金在应变速率为 0 .0 5 -2 5S- 1 ,变形温度为 3 0 0~ 5 0 0℃条件下的流变应力行为进行了研究 .结果表明 :在实验范围内 ,5 182热压缩变形时均存在较明显的稳态流变特征 ;在高应变速率 ( ε =2 5S- 1 )下 ,当变形温度为 3 0 0℃时 ,流变应力出现了明显的峰值应力 ,表现为连续动态再结晶特征 ;可采用Zener-Hollomon参数的的双曲正弦函数来描述 5 182铝合金高温变形时的流变应力行为 ;获得的流变应力σ解析表达式中A、α和n值分别为 2 1.3 6× 10 1 1 s- 1 、0 .0 17MPa- 1 和 5 .2 3 ;其热变形激活能Q为 195 .86kJ mol. 相似文献