300MW火电机组整体启动节电节油的探索

本文是通过300 MW火电机组现场运行经验,总结分析出了火电厂300 MW火电机组在启动过程中可采取的切实可行的节能降耗措施。如机组启动前,从工作安排上尽量缩短锅炉上水到锅炉点火时间间隔,以减少循环水泵、开式泵、电泵、凝结水泵运行时间;机组启动前提高锅炉上水温度高于汽包壁温;优化锅炉点火后的投粉时间,及厂用电的切换时的主机负荷规定等,本文所提出的各项技术措施在现场应用后得到了很好的效果,同时也在青海华电大通发电有限公司取得一定的经济效益。     

直流锅炉启动过程模拟计算程序OTBSP的开发

通过建立及求解直流锅炉启动过程中工质侧、烟气侧及金属蓄热所遵循的数学模型，开发了能够模拟计算配有不同型式锅炉启动系统的直流锅炉由点火至负荷达３５％锅炉最大连续蒸发量这一过程的计算机程序ＯＴＢＳＰ．该程序能够优化锅炉启动系统设计及为运行人员提供最佳启动曲线．以石洞口第二电厂２号机组１９９３年７月６日的冷态启动为算例，全面比较了锅炉主要参数的程序ＯＴＢＳＰ计算值与电厂测量值，结果表明二者相当一致，该程序是正确可靠的．     

2号高加随炉启动及注意事项

火电机组在汽轮机挂闸前因给水温度低影响启动时间。特别是锅炉的热态下启动,如果给水温度低会造成锅炉省煤器、水冷壁过冷却而产生热应力,减少管材的使用寿命,甚至爆管而迫使机组停运。根据抽汽的布置情况,我们摸索出了在汽轮机挂闸前就投入2号高压加热器,提高给水温度的改进,极大地改善了机组的启动条件。     

M701型燃气-蒸汽联合循环机组缩短启动暖机时间的分析及改进

通过深入分析影响M701F型燃气-蒸汽联合循环机组热态启动暖机时间的主要因素,提出通过运行操作方式上适当改进,加快机组启动速度的方法,显著提高机组运行的经济性。     

点火过程中防止循环流化床锅炉结焦的措施

结焦是循环流化床锅炉的常见事故,而在锅炉点火过程中由于设备未能处于稳定状态下运行,所以更加容易发生结焦事故。以某台循环流化床锅炉在冷态启动过程中发生的低温结焦事故为例,详细分析导致设备结焦停炉的原因,并提出改善措施,避免在今后的工作中再次发生类似事故,保证机组安全运行。     

600MW机组冷态启动节油措施

针对阳城电厂二期2×600MW间接空冷燃煤机组冷态启动燃油消耗高的情况进行分析,其原因主要是冷态启动时间过长,没有投入邻炉加热系统,汽机暖缸不充分,制粉系统启动较晚,节点控制不合理等。采取投运邻炉加热、提前投入汽机暖缸、采用混煤启动、优化撤油枪过程等一系列节油措施后,冷态启动燃油消耗大幅降低,冷态启动用油由110-150吨/次降低到45-60吨/次,下降了约60%,节省了大量的燃油消耗,冷态启动经济性得到大幅提高。     

研究300MW锅炉汽包水位优化调整的技术方法

300MW锅炉汽包水位在机组进行冷态启动时,会发生剧烈变化,水位很难被准确控制,若水位过高会导致蒸汽因带水而品质下降,甚至发生满水造成事故;水位过低可能导致干锅。此外,当水位高三值时机组会采取保护动作,即汽机跳闸,由于存在虚假水位现象,在启动中可能发生多次水位保护动作,这不仅会拖延启动时间,还会给汽机的工作带来安全隐患。调整、优化锅炉汽包水位并控制水位,有其必要性,需要一定的技术方法。     

440t循环流化床锅炉启动节油方法的探讨

大型循环流化床机组由于其良好的脱硫效果受到国家政策的鼓励，但是循环流化床锅炉也存在很多缺点，其中比较突出的就是冷态启动燃油消耗量大，仅440t锅炉的启动用油就达20～30t。徐州垞城电力有限公司#4、#5循环流化床锅炉自投运以来就一直重视启动节油工作，摸索总结出了很多优化操作方法，节油工作成绩显著，冷启耗油量大幅度降低，取得了很好的经济效益。     

350MW汽轮发电机组启动过程的节能优化

针对某发电厂两台阿尔斯通350MW汽轮发电机组冷态启动操作进行优化,淘汰既有的电动给水泵启动上水方式,采用静压进水结合汽动给水泵上水的方式节约厂用电,并通过启动程序优化和设备改造来达成节约厂用电和节约锅炉启动用油的目的,从而节约汽轮发电机组启动耗能。     

旁路系统在1000MW超超临界机组中的应用

本文介绍了1000MW超超临界机组旁路系统的配置特点,对旁路系统的诸多作用及应用时须注意的问题作了阐述。大容量旁路系统不仅能缩短启动时间,且能使锅炉直接进入纯直流状态运行,有利于热态启动机炉蒸汽参数的配合。全容量高压旁路能取代过热器安全门,并能进行滑压运行跟踪溢流,提高汽轮机的安全性;再配置全容量或大容量低压旁路,辅以控制系统的配合,能实现停电不停机、停机不停炉及机组快速甩负荷（FCB）等。     

基于遗传算法的汽轮机转子启动优化研究

为对汽轮机启动过程进行优化,发展了一种转子温度场计算的半解析递推模型。该模型考虑蒸汽换热系数的变化,将启动过程分解为多个换热系数不变的升温过程,各升温过程的换热系数值取为该升温过程开始时刻的换热系数,同时将每个升温过程结束时刻转子的温度场拟合为只含偶数次幂的4次多项式,并将拟合的温度场作为下个升温过程的初始温度场;通过拉普拉斯变换法,计算出下个升温过程的瞬态温度场;最后,利用半解析递推模型构造转子启动优化的目标函数,采用遗传算法对660MW机组的冷态启动曲线进行了优化,优化后转子的最大热应力减小了19.4%,且启动时间减小了4.9%。为验证该半解析递推模型的计算精度和效率,分别采用有限元模型和半解析递推模型计算了660 MW机组转子冷态启动过程中的瞬态温度场、应力场,计算结果表明:两种模型计算的转子关键部位热应力变化趋势相同,最大热应力相差0.11%,而递推模型计算的时间约为有限元模型计算时间的2.8%。     

基于遗传算法的汽轮机转子启动优化研究

为对汽轮机启动过程进行优化,发展了一种转子温度场计算的半解析递推模型。该模型考虑蒸汽换热系数的变化,将启动过程分解为多个换热系数不变的升温过程,各升温过程的换热系数值取为该升温过程开始时刻的换热系数,同时将每个升温过程结束时刻转子的温度场拟合为只含偶数次幂的4次多项式,并将拟合的温度场作为下个升温过程的初始温度场;通过拉普拉斯变换法,计算出下个升温过程的瞬态温度场;最后,利用半解析递推模型构造转子启动优化的目标函数,采用遗传算法对660MW机组的冷态启动曲线进行了优化,优化后转子的最大热应力减小了19.4%,且启动时间减小了4.9%。为验证该半解析递推模型的计算精度和效率,分别采用有限元模型和半解析递推模型计算了660 MW机组转子冷态启动过程中的瞬态温度场、应力场,计算结果表明:两种模型计算的转子关键部位热应力变化趋势相同,最大热应力相差0.11%,而递推模型计算的时间约为有限元模型计算时间的2.8%。     

基于遗传算法的汽轮机转子启动优化研究

为对汽轮机启动过程进行优化,发展了一种转子温度场计算的半解析递推模型。该模型考虑蒸汽换热系数的变化,将启动过程分解为多个换热系数不变的升温过程,各升温过程的换热系数值取为该升温过程开始时刻的换热系数,同时将每个升温过程结束时刻转子的温度场拟合为只含偶数次幂的4次多项式,并将拟合的温度场作为下个升温过程的初始温度场;通过拉普拉斯变换法,计算出下个升温过程的瞬态温度场;最后,利用半解析递推模型构造转子启动优化的目标函数,采用遗传算法对660MW机组的冷态启动曲线进行了优化,优化后转子的最大热应力减小了19.4%,且启动时间减小了4.9%。为验证该半解析递推模型的计算精度和效率,分别采用有限元模型和半解析递推模型计算了660 MW机组转子冷态启动过程中的瞬态温度场、应力场,计算结果表明:两种模型计算的转子关键部位热应力变化趋势相同,最大热应力相差0.11%,而递推模型计算的时间约为有限元模型计算时间的2.8%。     

基于遗传算法的汽轮机转子启动优化研究

为对汽轮机启动过程进行优化,发展了一种转子温度场计算的半解析递推模型。该模型考虑蒸汽换热系数的变化,将启动过程分解为多个换热系数不变的升温过程,各升温过程的换热系数值取为该升温过程开始时刻的换热系数,同时将每个升温过程结束时刻转子的温度场拟合为只含偶数次幂的4次多项式,并将拟合的温度场作为下个升温过程的初始温度场;通过拉普拉斯变换法,计算出下个升温过程的瞬态温度场;最后,利用半解析递推模型构造转子启动优化的目标函数,采用遗传算法对660MW机组的冷态启动曲线进行了优化,优化后转子的最大热应力减小了19.4%,且启动时间减小了4.9%。为验证该半解析递推模型的计算精度和效率,分别采用有限元模型和半解析递推模型计算了660 MW机组转子冷态启动过程中的瞬态温度场、应力场,计算结果表明:两种模型计算的转子关键部位热应力变化趋势相同,最大热应力相差0.11%,而递推模型计算的时间约为有限元模型计算时间的2.8%。     

应用遗传算法的汽轮机转子启动优化

为了对汽轮机启动过程进行优化,发展了一种转子热应力半解析递推计算模型。该模型考虑蒸汽换热系数的变化,将启动过程分解为多个换热系数不变的升温过程,各升温过程的换热系数值取为该升温过程开始时刻的换热系数。同时,将每个升温过程结束时刻转子的温度场拟合为只含偶数次幂的4次多项式,并将拟合的温度场作为下个升温过程的初始温度场,通过拉普拉斯变换法,计算出下个升温过程的瞬态温度场。利用半解析递推模型构造转子启动优化的目标函数,采用遗传算法对660 MW机组的冷态启动曲线进行了优化,优化后转子的最大热应力减小了19.4%,且启动时间减小了4.9%。为验证该半解析递推模型的计算精度和效率,分别采用有限元模型和半解析递推模型计算了660MW机组转子冷态启动过程中的瞬态温度场、应力场,计算结果表明:两种模型计算的转子关键部位热应力变化趋势相同,最大热应力相差0.11%,而递推模型计算的时间约为有限元模型计算时间的2.8%。     

火电厂直接空冷系统变频调速及效果分析

直接空冷系统在火电厂设计中是一个非常重要的设计技术,因此,对火电厂空冷系统节能改造及优化运行的关键问题应进行深入研究,确定空冷机组的优化运行方案,对于提高我国空冷机组的国产化水平,实现火电厂节水和节能降耗,保证空冷机组安全、高效运行具有重要意义。     

火力发电厂简易高、低压旁路系统控制及改进

旁路系统已经成为大容量单元制、再热机组热力系统的重要组成之一,它可以协调单元机组的冷、温、热态启动和停运时的蒸汽参数匹配,改善暖机效果,缩短起停时间;又可回收工质和热量,提高机组的效率.由于提高了机组的起、停性能,满足了电网的调峰要求.     

如何防止循环流化床锅炉启动中床压降低

与传统锅炉相比,循环流化床锅炉在结构上的最大差别,就是存在一个高温床料的循环回路,本文着重介绍了300MW循环流化锅炉由于这一特殊的结构而造成的冷态启动时床压降低的异常情况的预防和处理。为同类型机组的运行提供一定的参考。     

100MW空冷机组高压轴封漏汽系统返窜汽缸温度突降原因分析及改进

100MW空冷机组在热态启动过程中,发生了高压缸返入低温汽水上下缸温差急剧增大现象,在现场调查的基础上,从设备构造、控制逻辑、操作方式、启动特点、现场系统、机组性能等方面进行了综合分析,探讨直接空冷机组在高压轴封漏汽回收利用方面发生汽水返窜时,系统结构的不足,逻辑不完善导致汽水返窜的原因,并提出优化空冷机组高压轴封漏汽回收系统的改造,逻辑的修订完善,操作方式等改进措施。     

直燃型溴化锂冷温水机组的可行性研究

通过对直燃型溴化锂冷温水机组和电动式制冷机组及蒸汽双效溴化锂吸收式制冷机组的技术经比较,从机组的初投资、运行费用和能耗三个方面进行研究,得出结构论是：直燃型溴化锂冷温水机组只能在电力供应紧张和不允许采用燃煤锅炉的地区加以推广。