L2（q）的一个特征性质

本文证明了下述结果:如G是有限群且对每个质数r都有|N_G(R_1)_=|N_(L_(2(q)))(R_2)|,那么GL_2(q),此处R_1∈SyI_ΓG,R_2∈SyI_Γ(L_2(q))。     

竞赛图的定序哈密尔顿回路

竞赛图T(V,A),V_1为V的任意一个子集,V_1={v_1,…,v_1}。若有一个回路C={u_1,…,u_r,u_t}经过V_1的诸点,即v_1=u_1,(i=1,2,…,t),并且,i,相似文献   

镇静钢钢锭模设计的图算方法

本文研究的是镇静钢钢锭模设计的图算方法。 在设计时先给出下列的技术条件:钢锭体积V(不包含帽部),高宽比α,宽厚比β,大、小面的锥度i_1和i_2,大面上尾部转角半径R_2,小面尾部转角半径R_1,直部横截面的园角半径r。所要求出的是,钢锭的高度H,大头断面的长、宽a_1、a_2、小头断面(直部与尾部相连处)的长、宽b_1,b_2。 文中求H的方程 h~3-ph-q=0,其中 h=H-δ, δ=1/3(i_1/η i_2/η)R_1 (*) i=(4-π/2-i_1)R_2~2/ξ (4-π/2-i_2)R_1~2/η (4-π)i~2/ξη, q=V/ξη,ξ=2β/α(1 β),η=2/α(1 β)。此外,我们也推出了计算钢锭尾部体积的公式 V_尾=b_1b_2h-2[f(h/R_1)R_1~2b f(h/R_2)R_2~2b_2],其中 f(k)=k-1/2k(1-k~2)~1/2-1/2sin~(-1)k, h是尾部高度。 最后,我们作出了解方程(＊)和计算尾部体积的计算图,利用这些图可以很方便并且很快地来完成钢锭模的设计工作。     

关于LD＊设计的一个递归定理

本文给出了三D~*设计的一个递归构造,证明了如下结论:X为n元集,I_v=[0,v],且存在LD~*[X]={L_1~1,L_1~2,L_x;x∈X}和LD~*[I_v]={L_2~1,L_2~2,L_i;i∈I_v},若满足条件:(i_0,i_1,i_2,i_3)∈L_2~1当且仅当(i_1,i_0,i_2,i_3)∈L_2~2,则存在LD~*[X×I_v]。     

反馈放大器的一种分析方法

(一) 我们把反馈放大器中不含被研究的反馈网路的部分称为“基本放大器”。“基本放大器”有时可用含一个受控源的系统表示,有时则需用含两个受控源的系统表示。设这两个受控源为 i_(o_1)=k_(i_1)i_i (1)或用恒压源表示为 u_(0_1)=K_(u_1)u_i u_o=k_uu_i (2) i_iu_i是“基本放大器”的输入电流和输入电压。参考Truxal用基本信号流图分析反馈放大器的思想,我们把反馈放大器视为含三个自变量u_a u_(o_1) u_o的系统,u_a是反馈放大器的输入电压。系统的一切电流电压都必定     

革新与发明

三相电机全能保护器分延时线路A和控制线路B两部分。A部分由单结晶体管BT、单向可控硅McR、三个电阻、两个电容等元件组成;B部分由三个晶体三极管BG_1、BG_2、BG_3,两个电流互感器L_1、L_2,一个继电器J、一个电位器X_1及三个电阻等元器件组成。A部分避免起动电流对电网的影响;B部分保护电机不受过载和电压变化等所损害。其原理是:电路接通,A部分开始工作。电容C_4经R_5充电,C_4两端电压逐渐上升,当升到BT管峰点时BT管导通,在R_7上产生一个脉冲输出电压,触发可控硅MCR导通,构成控制线路B的电源回路,B方开始工作,电机起动,避免起动电流的冲击影响。电机工作正常时,因为三相电机有一相导线穿过控制电路B中的电流互感器L_1、L_2,L_1、L_2上的感应电压经全波整流后分别加到晶体三极管     

多變數幂級數的單變數化變换系統的正常性

1.问题的说明一个形式上的m个複變數z_1,z_2,…,z_m的幂级数F=F(z_1z_2,…,z_m)=sum from i_1,i_2,…i_m=0 to ∝ a_(i_1,i_2,…,i_m) z_1~(i_1)z_2~(i_2)…z_m~(i_m)经过一个变数变换 T_α:z_i=α_it,α_i是複数,i=1,2,…,m以後可以表示做一个形式上的单个复变数t的幂级数 T_αF=F_α(t)=sum from n=1 to ∝t~n sum from i_1+i_2+…+i_m a_(i_1,i_2,…,i_m α_1~(i_2)α_2(i_1)…α_m(i_m)。T_α叫做一个单变数化变换。     

具非光滑初始数据的发展方程Galerkin解法的敛速估计

本文考虑如下形式的发展方程:其中A(t)=L_1(t)+L_2(t),D_(L1)V,L_1(t)是对称、V-椭圆的(见文献),L_2(t)是由希氏空间V到H的有界线性算子。当u_0∈H时,本文给出了半离散Galerkin问题解及其关于时间的各阶导数误差的V-模及H-模估计。在我们的证明中只用到一般的能量技巧。当A是二阶微分算子时,本文的结论包含了文献、的结果,且改进了文献中关于时间导数的误差阶。     

关于环形图的某些性质

本文考虑了由2~(k+1)个标号 i_1,i_2。…,i_2k+1顺次均匀的放在单位园周上得到的环形图 G 的性质,证明了 G 的2~(k-1)级环形图都是简单的且每个标号 i_m 在这些简单环形图中共重复出现2~(2~(k-1))次。最后以 k=3的情况,给出了环形图 G 的全部4级简单环形图。     

一类抛物方程组弱解梯度的有界性

本文证明了抛物方程组N的弱解u=(u_1,u_2,…,u_N∈L_2(O,T)_3W_2~1-(Ω))∩L∞(O,T;L_2(Ω))的梯度的有界性。     

回应的无力——读诺内特与塞尔兹尼克著《转变中的法律与社会:迈向回应型法》

美国法学家塞尔兹尼克与诺内特的“回应型法”理论欲解决法律的完整性和开放性之紧张关系,从而实现法的程序正义和实质正义的完美共存,其理论有一定的参考价值,但该理论很不成熟,且存在一些致命的缺陷,如回应型法理论的核心概念“目的”难以普遍化和具体化,作者对回应型法理论的严重不自信,法的完整性和开放性的紧张关系难以克服,以及作者的研究进路中存在参照系混乱等等。     

基于语义的Web服务请求和响应模式

WSDL作为Web服务的核心技术,使用抽象的术语对服务进行定义,使用具体的数据格式和协议进行实现.但是其对服务的抽象级别比较低,对服务的描述上也不具有表现力,存在着计算机与应用程序在语义上难以互操作的障碍,本文提出了基于语义的Web服务请求和响应模式,并给出了工作模型,对Web服务双方交换的信息内容进行了改进,解决了这一难题.     

飞机对离散突风的动态响应

本文主要叙述飞机对离散突风的非定常动态响应数值计算法.对两架样机的计算表明,通常飞机设计中选用统一缓和因子的方法是不全面的.使用本方法可以计算出飞机对任意形态离散突风响应过程中的所有非定常气动力参数和飞行状态参数.它不仅能考核已有飞机的抗紊流能力,还可对新飞机的设计提供选择参数的指导性意见.计算还表明,在研究、分析飞机对高频离散紊流的动态响应时,使用本文介绍的非定常气动力技术,也是十分必要的.     

地下综合管廊地震响应研究

通过动力方程的推导,提出在地下结构抗震分析中,位移时程输入可能是更好的选择.在此基础上,考虑多种因素,建立了三维地下综合管廊有限元模型,分析了其在地震作用下的响应特性.研究发现,在轴向地震动输人情况下,结构出现整体弯曲变形.另外边界以及接触面条件对结构应变影响较大.在结构考虑为弹性的情况下,自由边界较无限单元情况下的结构应变幅值明显偏小,相对误差最大可达123.3%,当不考虑土体与结构之间的相对滑移时,结构的应变增大幅度可以达1/3之多.最后对行波效应的影响进行了探讨.     

一种隐含的随机化回答技术

提出一种间接问卷调查方法,用于对总体敏感属性比例的估计,并讨论了个体隐私保护度与估计量精度之间的关系.该方法不仅适用于问卷调查,亦可用于网络调查,具有广泛的实用性.     

用勒让德多项式逼近结构的瞬态响应

以勒让德多项式作为结构响应计算的试函数，利用其正交性导出了线性结构的瞬态响应的数学模型，推导中没有对位移响应作时间上的离散，所得的位移响应是一连续函数，与时间离散无关，且无条件稳定，算例表明，该方法具有很高的精度。     

糙隐子草根系特征对氮素添加梯度的响应

选取内蒙古锡林郭勒典型草原区的糙隐子草占优势的退化草地进行氮素添加实验(添加梯度为0,30,50,80 g·m^-2),以研究在退化草地中糙隐子草根系特征对氮素添加的响应。结果显示,随着氮素添加量的增加,糙隐子草根系长度和根系表面积没有显著变化,根系直径和根系体积在50 g·m^-2的处理情况下显著高于其他3个处理,而0,30,80 g·m^-2处理之间无显著差异,这表明退化样地中土壤氮素的适量增加会显著促进优势种糙隐子草根系的增粗生长,而对根系增长生长没有影响,且氮素对于糙隐子草根系的影响存在阈值。糙隐子草根系的长度、直径、表面积、体积与氮素添加量之间都没有显著相关性。     

理想电流变阀的流体动力学响应

根据Ｂｉｎｇｈａｍ流体塑性本构方程提出一种计算方法,分析了理想电流变阀中的非定常Ｐｏｉｓｅｕｉｌｅ流动的动力学过程．结果表明,理想电流变阀的响应时间不仅取决于流体的动力学粘性系数、阀间距和压力梯度,而且也与电流变液的屈服应力有关．用ＣＮ有限差分格式及近似Ｂｉｎｇｈａｍ模型的双粘性系数参数模型数值模拟了在相同情形下的动力学响应过程,两者符合得很好．     

入侵响应决策中的响应因素分析

为了在响应决策过程中合理地选择和使用响应因素,对现有入侵响应决策模型中的响应因素进行了统计,并依据所提出的分类标准对响应因素进行了分类.围绕响应时机决策和响应措施决策这两个问题,对响应因素进行分析和讨论,指出已有响应决策模型中对一些响应因素的不当使用.讨论所研发的入侵报警管理与入侵响应系统IDAM&IRS的结构、响应决策过程和实验情况,并阐述了其中所涉及的响应因素.最后,对响应因素在响应决策中的地位和作用等进行了总结.     

放大电路高频响应分析再探

在分析放大电路的上限截止频率时,通常用密勒定理对共射电路进行单向化等效,可简化计算过程。但是分析表明,密勒定理不能解释共基和共集电路的上限截止频率比共射电路高的原因。在网络的上限截止频率附近,用主极点函数来表示网络的传递函数,就可以用网络的开路时间常数和表示网络上限截止频率的时间常数。运用主极点方法分析放大电路的上限截止频率,一眼即可看出,共基和共集电路的开路电阻远小于共射电路的开路电阻,因此它们的开路时间常数和比共射电路的小,它们的高频响应效果自然优于共射放大电路。由此可见,用放大电路的开路时间常数和分析上限截止频率,物理概念清晰,它适用于各种放大电路的高频响应分析。