194T1奇-奇超形变带转动惯量变化的微观机制

用处理对力的粒子数守恒方法分析了 1～ 190区奇奇核晕SD带194 　T1(1a ,1b)转动惯量随角频率变化的规律 .计算中同时考虑了单极对力与Y2 0 四极对力 .实验结果在计算中得到较好的重视 .特别是转动惯量变化的微观机制 (包括中子和质子的各大壳以及各单粒子能级的贡献 )在计算中得到极为清楚的展现     

超形变核~(193-194)Tl的U_(qp)(u_2)模型的理论分析(英文)

本文用量子群Uqp（u2）模型对193-194T1超形变核的转变谱的跃迁能级、运动学、动力学转动惯量随转动频率的系统分析研究，理论植与实验很好地吻合，证实了量子群Uqp（u2）理论模型的适用性。还进一步计算研究了193-194T1核软度系数与形变参数的关系。     

A～190区偶偶超变形带转动惯量变化的微观机制

用处理对力的粒子数守恒方法分析了A～ 190区偶偶核系列晕SD带的转动惯量 (动力学转动惯量J(2 ) 与运动学转动惯量J(1) )ω随角频率变化的规律。实验结果在计算中得到较好的重现。粒子数守恒计算中极清楚地展现了J(2 ) 随ω变化的微观机制 (可分别给出各大壳、各推转Nilsson能级上的粒子填布几率和对J(2 ) 的贡献 )。J(2 ) 随ω的变化是壳效应 (变形场中单粒子运动 )、对关联、Pauli堵塞效应以及Coriolis(反配对 )作用等相互竞争的结果。J(2 ) 的上升 ,主要来自高N闯入壳 (中子N =7,质子N =6 )的贡献。     

190区超形变带的Harris公式分析

利用Harris的运动学转动惯量公式J(1 ) =2α + 43βω2 对 190区 5 6条超形变带的J(1 ) 实验提取值进行了拟合 ,并指定了它们的带首自旋和计算了动力学转动惯量J(2 ) 。发现所有这 5 6条超形变带J(1 ) 和J(2 ) 的计算值都与实验提取值符合得非常好 ,1 94Hg(1,3)和1 94Pb(1)的自旋指定值也与实验测定值一致     

~(128)Xe核三轴形变的投影壳模型描述

三轴投影壳模型是一种完全量子化的理论,它对高速转动核态的描述是量子力学描述,而推转壳模型是半经典的。前者描述核形变随角动量的变化,而后者描述核形变随转动频率的变化。尤其对三轴形变核转动,推转壳模型中关于绕一个固定主轴转动的假设是不合理的,而三轴投影壳模型是壳模型的描述,没有固定轴。A-130区是个典型的三轴形变区。通过该区原子核的三轴投影壳模型描述可以检验该方法在描述三轴形变核的合理性。采用三轴投影壳模型(TPSM)研究了典型三轴形变核128 Xe转动带结构。当γ=29°时,计算很好地再现了真空态下的基带及其γ带,表明该核确实是个典型的三轴形变核。在相同的计算参数下,组态混合下的计算也很好地再现了Yrast带,进一步分析波函数,发现该核中h11/2轨道上的2个中子比2个质子首先破对。     

^288 114超形变核转动性质的研究

本文讨论了超重核^288 114的超形变带的相关性质,发现了^288 114核的四极形变、γ形变、运动学转动惯量、动力学转动惯量、均方根半径以及转动能量随核总自旋的变化关系,为实验上研究超重核提供理论参考。     

~(191-192-193-194)Hg超形变核的量子群U_(qp)(u_2)模型的理论分析

利用量子群U_(qp)(u_2)模型计算了~(191-192 193 194)Hg超形变(SD)带的γ跃迁能Eγ,运动学转动惯量J~(1)和动力学转动惯量J~(2),顺排角动量之差,与实验值和可靠的唯像分析进行分析比较得到了满意的结果。此外,还利用U_(qp)(U_2)模型的形变参量与核软度的关系式,计算出各SD带的核软度参数σ_1与唯像分析给出的组态结构进行了比较分析。     

用I（I＋1）展开式分析超形变带

用Ｂｏｈｒ－ＭｏｔｔｅｌｓｏｎＩ（Ｉ＋１）展开四参数转动谱公式系统分析了Ａ－１９０,１５０区的超形变转动带,结果表明,四参数和ＡＢＣＤ公式能够相当好地描述上述两个区的超形变带,若干核第二类转动惯量Ｊ＾（２）的理论计算值能较好地符合实验提取值;Ａ－１９０区超形变带的四参数数值关系并不支持Ｈａｒｒｉｓ公式及ａｂ公式的理论预期值,但相对而言,ａｂ公式的理论预期值与实验提取修理更为接近。     

Tb和Dy同位素超形变带的Harris公式分析

利用Harris公式对 15 0区Tb和Dy同位素 37条超形变带运动学转动惯量的实验提取值进行了拟合 ,发现其中 2 0条超形变带 ,不仅 J(1 ) 的计算值与其实验提取值惊人地符合 ,而且由J(1 ) 拟合所定出的参数算出的动力学转动惯量J(2 ) 也与其实验提取值符合得很好 ,表明这些超形变带 ,用Harris公式指定其能级自旋是合适的 ,特别是1 52 Dy(1)带 ,由Harris公式指定的带首自旋是 2 6 ,更符合物理事实     

130区和150区带首转动惯量的奇偶差分析

利用Bohr-Mottelson的I(I+1)展开三参数公式拟合能谱所定出的展开系数,计算130区和150区的超形变带的带首转动惯量。计算结果显出:它们的带着转动惯量没有表现出明显的奇偶差,说明130区和150区的原子核内对关联很弱。     

惯性矩(积)的转轴公式的图解分析

介绍了惯性矩(积)的转轴公式的图解分析方法，并用此方法确定主惯性矩和主惯性轴的位置．     

惯量张量不变量的证明

从理论上证明了刚体对具有公共坐标原点的任意正交坐标系的转动惯量之和是一个不变量．这表明,刚体虽然对不同正交轴的转动惯量不同,但是它们之间存在着联系．     

一个新的下丘脑—垂体—性腺轴（男）脉冲分泌的动力学模型

提出一个新的下丘脑－垂体－性腺轴（男）脉冲分泌的动力学模型，此模型既考虑到了激素的各种复杂的相互作用，又考虑到了睾酮实际处于两种不同的状态（游离态和结合态）中，此模型推出的结果既与许多实验结果相符，也可以解释激素的脉冲分泌现象。     

关于刚体惯量矩阵的两个问题

本文阐述了刚体对于平行的质心坐标系与非质心坐标系的惯量矩阵间的关系,推导了一个公式,并给出了惯量张量在不同坐标系中的坐标矩阵间的变换规则,从而可以计算刚体在任一坐标系中的惯量矩阵。文章叙述了确定刚体在某点的惯性主轴与主惯性矩问题可以转化为求惯量矩阵的特征值问题,说明了具体解法与有关量的意义,最后给出一个算例。     

冷轧机关应力变形分析及结构改进

三辊冷轧机是冷轧精密薄壁管的一种新型冷轧机，这种冷轧机的机头套筒为其关键部件，它直接影响轧机的动力性能及轧制管材的精度。本文根据其受力状态，从弹性力学的角度分析其应力和变形特征，并由此提出改变结构、减轻重量以提高轧制速度并保证轧制精度的设计构想。     

飞行器转动惯量测量方法研究

研究用扭摆法测量飞行器转动惯量,并对该方法的测量误差进行分析.分析了飞行器IXX与IYY(IZZ)的比值以及测试倾斜角对IYY(IZZ)测量精度的影响,得出当试件的IYY(IZZ)/ IXX大于5后,转动惯量的测试误差基本稳定的结论.     

工科水力学和流体力学中惯性力的问题

针对国内现行工科水力学和流体力学教材中“惯性力概念”使用的不恰当性和由此引出的问题进行了阐述与充分论证 ;对工科水力学和流体力学教材中“惯性力概念”的正确提法提出了作者的观点     

论惯量积的定义

现行的各种理论力学教材对惯量积的定义并不恰当,使得惯量张量的矩阵表示不符合数学中的表达习惯。因此,有的教材给出的惯量张量各分量的统一表达式实际上是错误的。章给出了惯量积的新定义。     

扭摆法测量飞行体转动惯量

根据扭摆法测量转动惯量原理,研制了基于气浮转台的大型转动惯量测量系统,提出了一种可展开式测量臂结构,利用任意轴定理,实现了一次工装就可以测量出飞行体对三个轴的转动惯量和惯性积,从而有效降低了多次安装带来的定位误差,系统采用了气浮转台,消除了扭摆过程中机械摩擦力对扭摆周期的影响.试验结果表明:转动惯量测量的相对误差不大于0.07%.由于采用了展开式测量臂结构,测量效率提高了3倍.     

正多边形主形心轴惯矩

截面图形几何性质在构件的强度、刚度、稳定性计算中是重要的。为了设计出合理的截面形状，必须对它深入研究。本文对正多边形形状的形心惯性轴进行讨论，得出过正多边形形心的任一轴皆主惯轴，且主形心惯性矩恒为常量。并对图解法作了简述。