过热蒸汽袋式除尘器CFD分析

过热蒸汽袋式除尘器是以过热蒸汽为动力的过热蒸汽气流磨的重要组成部分。利用计算流体动力学（CFD）软件的FLUENT工具模拟及评价了按照传统方法设计的过热蒸汽袋式除尘器，通过对滤袋间隙气流、温度场、压力场的分析显示，按照传统的设计方法模拟设计的过热蒸汽袋式除尘器流场分布均匀，能满足设备运行要求，相关参数可为设备改进及工业放大提供依据。     

回转反吹袋式除尘器清灰机理与清灰系统设计方法

通过深入认识回转反吹袋式除尘器的清灰机理,提出了反吹风袋式除尘器清灰系统的设计方法.对反吹气流形成的袋内流场进行了理论与实验研究,并在Φ100mm×6000mm的滤袋模型上进行了实验测试.提出了反吹风清灰系统中反吹风流量和压力的确定方法.研究结果表明,滤袋表面过滤形成的粉尘层对反吹风形成径向反吹气流阻力,即气流对粉尘层的剥离力与粉尘剥离率之间具有较好的相关性.     

袋式除尘器流场动态测试及优化

采用热线风速仪及建立袋式除尘器实验装置对袋式除尘器内部流场气流分布进行测试,应用CFD对其气流分布进行数值模拟与实验对比。利用计算机模拟诊断得出流场分布不均匀产生的原因,提出流场改进措施及结构优化参数。研究结果表明:流场的不均匀性主要是入口风速过高和袋室的结构不合理造成的;计算机模拟结果与实验结果基本吻合,表明用CFD模拟方法替代试验进行流场的研究是可行的。     

浅谈袋式除尘器在粉尘治理中的应用

本文简要叙述了袋式除尘器原理与特点及其在粉尘治理中的应用。分析了袋式除尘器在粉尘治理中的治理效果及影响袋式除尘器除尘效果的因素。袋式除尘器的使用维护一般问题及注意事项可分为粉尘排放超标、除尘器压力比正常高、以及滤袋的使用寿命过短等几个方面。     

FE型电袋除尘器效率降低原因分析和对策

分析了林州热电公司350MW机组电袋除尘器除尘效率降低原因。通过严格控制入炉煤硫分,加强脱硝装置、电袋除尘器的管理和改进滤袋材质等措施使电袋除尘器除尘器效率和可靠性大幅度提高,烟尘排放浓度小于30 mg/Nm3,符合排放标准。     

速差射流引射型喷吹管气流分布均匀性研究

速差射流引射型喷吹清灰方法,可以引射更多的清洁气体到喷吹系统中,提高清灰效率,由于其喷吹气流平顺,均匀地喷吹滤袋,避免了滤袋极易被吹坏,延长了滤袋的使用寿命.采用三维稳态可压缩标准κ-ε湍流模型,对脉冲袋式除尘器速差射流引射型喷吹管内流场进行了数值模拟,同时做了传统脉冲喷管流场对比数值模拟.研究结果表明,带速差射流引射型喷吹管在气流流量均匀性方面具有很好的效果,可用于袋式除尘器脉冲反吹系统的优化设计.     

上进风内滤式袋式除尘器的流场优化分析

研究一种上进风内滤式袋式除尘器,通过数值模拟分析改造除尘器的结构,以提高除尘器内部气流组织均匀性以及过滤效率.利用试验数据对仿真模型进行验证,并以流量分配系数、综合流量不均匀幅值、滤袋表面过滤风速为评价指标,对入口风速为5.0 m/s时的袋式除尘器内部流场进行模拟分析.结果表明:当除尘器进、排气口异侧分布时,除尘器内部...     

气箱式脉冲喷吹袋式除尘器的清灰机理

为了揭示气箱式脉冲喷吹袋式除尘器的清灰机理,应用空气热力学关于开口系统绝热能量方程,对气箱式脉冲袋式除尘器在脉冲喷吹过程中滤袋表面的反向风速数学表达式进行了理论推导.据此可以得出反向风速形成的对滤袋表面粉尘层的剥离力;根据袋式除尘器实验模型实验测定的数据,总结出剥离力与粉尘剥离率之间的关系式.根据上述结果可以确定在布袋粉尘负荷一定的条件下,要达到预定的剥离率所必须的反向风速和喷吹气体流量.研究成果为清灰系统的设计提供了理论基础.     

除尘系统故障树模块化诊断方法的研究

在分析除尘器滤袋失效因素的基础上,提出了一种基于相对重要度的故障树模块化分析方法。以某袋式除尘器滤袋失效故障树为例,采用深度优先最左遍历,获取相互独立的子模块,计算模块、最小割集的相对重要度,实现故障的快速定位。该研究有利于布袋除尘器的改进和完善,为除尘器故障诊断专家系统的进一步研究奠定了基础。     

除尘器袋室结构改进及内部气固两相流动特征分析

为了解决某显像管厂ＤＭＣ１８０型袋式除尘器尾部滤袋工作寿命过程短的问题,提出了扩大进风管直径和在箱体中布置钝体两项结构改造措施,力图通过改善袋室内部气固两相流场筵虎袋寿命。     

三层多孔板电除尘器气流均布数值研究

气流分布均匀性对电除尘器粉尘脱除效率有着十分重要的影响,通过计算流体动力学软件Fluent对某电厂1 000 MW级机组电除尘器气流均布特性进行数值模拟研究,其中多孔板简化为多孔介质模型,流场的模拟采用k-ε双方程,数值计算采用SIMPLE算法,结果表明,在电除尘器入口喇叭口处设置三层多孔板,且开孔率设置为50%、30%、30%,气流均布性最佳;进口流速为6 m/s时,电除尘器气流均布满足合格要求,并对比了有无灰斗挡板对气流均匀性的影响,发现灰斗挡板可以有效减小灰斗内部涡流现象,提高粉尘脱除效果。     

静电除尘器内的流场分布

对静电除尘器中电晕放电所产生的二次流和诱导紊流进行了理论分析。在不考虑粒子电荷密度情况下,导出电场场强分布函数。并在非均匀电场强度下,把电晕放电所产生的电体积力加入紊流流场的各流体力学力中,导出紊流流场的流速分布函数。经计算机模拟计算,所得到的电晕放电对流场分布的影响与 Leonard 的实测结果一致。     

扩展式旋风静电除尘器空气粉尘驱进速度的计算

阐述扩展式旋风静电除尘器的降尘机理，描述空气粉尘的荷电过程，研究荷电粉尘的受力和运动规律，建立气流粉尘的动力学方程．计算粉尘的驱进速度，并讨论介质阻力系数对驱进速度的影响．最后给出在工业除尘的应用实例．     

燃煤电厂电除尘PM10和PM2.5的排放控制IV:采用二维PIV 除尘

 利用粒子成像测速法(PIV)和电子低压冲击仪(ELPI),研究实验室规模的电除尘器(ESP)内电场强度、电晕放电功率和气流场等因素对PM₁₀(粒径小于10 μm 的颗粒物)分级收尘效率.电除尘器为线-板式电极结构,其中板-板间距为200 mm,高电压电极为单根或双根.实验颗粒物采用艾灸烟作为示踪粒子,气体流量85 m³/h,颗粒物初始质量浓度33 mg/m³左右.实验结果表明,随着电场强度或电晕放电功率的增加,在高压电晕极线周围气流场从有规律的单个涡旋发展为相互作用的多个涡旋,优化电晕放电离子风分布是提高PM₁₀收集效率和降低电耗的关键.从颗粒物个数浓度、外加电场或电晕放电功率看,可将电除尘器性能以电场强度为3 kV/cm 为界分为2 个区域.当电场强度低于3 kV/cm 时,分级除尘效率随着电场强度或电除尘指数的增加而增加.然而,当电场强度远大于3 kV/cm 时,收尘效率基本不变或降低.     

粉尘粒子在多段冲击式静电除尘器中的运动与沉降

本文对粉尘粒子在多段冲击式静电除尘器中的沉降机理进行了研究。在分析气流绕收集极流动的基础上,得出了粉尘粒子运动和沉降的规律,并给出了各种条件下多段冲击式静电除尘器收集效率的计算公式。     

外电场作用下R-R分布的荷电颗粒的凝聚

静电除尘器中入口飞灰颗粒群的粒径分布一般符合R-R分布。该文采用分段数值模拟的方法,将控制方程在计算域内按照质量和荷电量离散,研究外电场作用下初始粒径分布符合R-R分布,同一粒径的颗粒荷电量符合Boltzmann平衡电荷分布的荷电颗粒的凝聚。结果表明:荷电颗粒群经历外电场作用下的凝聚过程后,其粒径分布仍然保持R-R分布状态,只是平均粒径加大,粒径分布更加集中;同一粒径的颗粒荷电量仍然保持Boltzmann平衡电荷分布。静电除尘器各电场间增加凝聚场以降低燃煤锅炉可吸入颗粒物污染是可行的。     

外电场作用下R-R分布的荷电颗粒的凝聚

静电除尘器中入口飞灰颗粒群的粒径分布一般符合R-R分布。该文采用分段数值模拟的方法,将控制方程在计算域内按照质量和荷电量离散,研究外电场作用下初始粒径分布符合R-R分布,同一粒径的颗粒荷电量符合Bo ltz-m ann平衡电荷分布的荷电颗粒的凝聚。结果表明:荷电颗粒群经历外电场作用下的凝聚过程后,其粒径分布仍然保持R-R分布状态,只是平均粒径加大,粒径分布更加集中;同一粒径的颗粒荷电量仍然保持Bo ltzm ann平衡电荷分布。静电除尘器各电场间增加凝聚场以降低燃煤锅炉可吸入颗粒物污染是可行的。     

高压静电除尘器中的离子风与除尘

离子风使得高压静电除尘器中粒子的运动更加复杂.它对高压静电除尘器中微细颗粒的捕集有很大的影响.在2个多世纪中,国内外的学者对离子风进行了大量的理论和实验上的探索和研究,并取得了一定的成果.本文回顾与总结了诸多学者进行的离子风与除尘的相关研究,并提出了建议:在进行除尘器内部流场研究时,应该针对三维空间进行;考虑除尘空间中离子电荷和颗粒电荷对流场分析的影响.为以后离子风的研究工作提供了一定的理论依据。     

配风方式对四角切圆煤粉锅炉燃烧特性影响数值分析

借助CFD软件平台,利用Fluent对四角切圆煤粉锅炉炉内燃烧过程进行了三维稳态数值模拟,重点研究了二次风配风方式对炉内流动和燃烧过程的影响,探讨了不同配风方式下炉内流场、温度场、组分场的变化规律.结果表明:在均等配风、正宝塔配风、倒宝塔配风三种配风方式中,正宝塔配风为最佳配风方式.它不仅能保证炉内具有较好气流充满度和下二次风风速,利于煤粉与空气的混合与燃烧,减少炉渣中的可燃物含量,而且能够保证高温火焰位于燃烧区的中心位置,延长煤粉到炉膛出口的距离.研究结果对锅炉运行、设计和改造具有理论指导意义.     

邯钢250 t转炉吹炼参数对传质能力影响的实验研究

渣钢间传质速度决定了熔池元素的反应速度(尤其是脱碳和脱磷反应速度),并直接影响元素在渣钢间分配.本文以邯钢250 t转炉为研究对象,利用相似比1﹕9建立水模型,考虑供气流量、枪位和底吹位置因素研究转炉内传质能力.结果表明：加大顶吹供气强度和底吹供气强度能够大大提高熔池元素在渣钢间的分配;渣钢间传质系数随底吹气体流量降低而明显降低,建议底吹气体流量不低于0.06 m3·t-1·min-1;底吹孔数越多,渣钢间传质系数越大;底吹流量分配方案优于流量平均分配方案,建议采用.