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1.
传统的萃取塔中的扩散模型均假设以轴向的体积传质系数为常数，本研究通过实验和分析文献的数据发现，作为填料萃取塔，轴向的体积传质系数是 ，而且塔底和塔顶相差较大，同时提出了体积传质胡轴向变化的扩散模型，并拟合出了模型的返混准数。 相似文献
2.
为了研究热管式固定床鼓泡反应器的返混问题,采用脉冲法,在一内径为50 mm、高800mm,床内充以多孔填料,内插一根φ16 mm×2 mm不锈钢-水热管的固定床反应器中,用并流向上的水和氮气进行返混试验研究.利用轴向扩散模型计算反应器轴向Peclet准数,考察了气相流速、液相流速、多孔介质和热管对返混的影响.研究表明反应器中热管的存在加重了返混. 相似文献
3.
对三种形状六种尺寸的小颗粒填料,在滴流床中气液两相并流向下流动时液相的轴向返混程度作了研究。实验表明:随着液速的增加,填料颗粒的毕克力Pe_L值增大,返混程度降低;填料颗粒的球形度越小,Pe_L值就越小,返混程度就越大;填料颗粒的尺寸对返混也有影响,尤其是对非球形颗粒,尺寸越大,则Pe_L值越大。当气液两相流速不断增大时,床层中的流动状态从滴流区转变为脉动区,则液体性质对Pe_L值的影响也不同。给出了两个流区的Pe_L关联式。 相似文献
4.
以质量分数为０．１６％的ＫＣｌ溶液为示踪剂，采用扰动－应答技术测取模型参数，并以传递函数法和富里哀分析法拟合，当ｓ取值在１．０～１．５、ω取值在０．０２～０．１０时，求出了不同柱高、柱径和流速下的返混系数。结果表明，不同柱高、柱径和流速下由两种方法计算得到的轴向返混系数数值相当，这也验证了此二法的准确性。 相似文献
5.
在内径120mm的多孔挡板流化床中,用空气流化Al(OH)_3颗粒,采用热示踪技术及联机检测手段,广泛研究了级间固体返混速率与操作变量、床结构参数的关系。结果表明,影响级间固体返混速率的主要因素是气速、挡板开孔率和板间距,固体净流率和挡板孔径的影响不明显。基于颗粒夹带理论建立了描述级间固体返混的数学模型,模型计算值与实验结果基本一致。 相似文献
6.
在直径为300mm的搅拌槽内，采用碘化物-碘酸盐方法研究了桨叶排出区管内返混现象。桨叶排出区内，采用内径为1.55mm的水平直管加料，管内返混现象严重，离集指数随转速的增加而增加。本文首次研究弯管加料对管内返混现象的影响，发现向上弯曲90°的弯管不能有效避免管内返混现象；将加料管向后弯曲135°可有效避免管内返混现象。此外，缩小直加料管内径，增加管口出口速度同样可以有效避免管内返混现象。针对新型半椭圆涡轮桨（HEDT），本实验测得避免管内返混的临界条件为加料管出口速度与叶端线速度的比值vf/vtip大于0.05。 相似文献
7.
由空气-水、10%K2CO3溶液、20%K2CO3溶液、液体石蜡油构成气液两相体系,常压下表观气速为1～20 cm/s、静态液位200～550 mm、液体循环量0～240 L/h时,采用脉冲实验法测量一种特殊结构的浆态床反应器内气体停留时间分布.考察了操作参数和液体性质对浆态段的气体停留时间分布及返混程度的影响.结果表明:流型对停留时间分布的影响较大.气体平均停留时间随液体循环量和液体黏度的增加而增大;气体返混程度随静态液位增加而减小,随液体表面张力增加而增大.表面张力是影响返混程度的主要因素.同时建立相应的数学模型,得到停留时间密度分布函数,实验值与模型预测值吻合较好. 相似文献
8.
在内径２００ｍｍ，高５５００ｍｍ的流化床实验装置上，用氧气，点源示踪、均时取样的方法，对湍动流化床中的气体返混进行了测定。实验结果表明湍动床存在着明显的轴向返混，轴向扩散系数与气速有关。用拟均相一维扩散模型进行处理，线性回归法求取模型参数，并将轴向扩散系数进行关联，可得到相应的关联式。 相似文献
9.
计算气体返混对蒸馏效率影响的混合池模型 总被引：1，自引：0，他引：1
为确切了解蒸馏过程中气体返混对板效率的影响 ,以串联的全混池表征真实的液体流动 ,针对 L ewis第三类塔板 ,建立了模拟气体返混的混合池模型。模型计算值与美国精馏中心 (FRI)实验值的比较表明模型具有较好的可靠性。模拟还表明 ,气体返混对蒸馏过程的影响与汽提因子和点效率有关 ,汽提因子和点效率越大 ,气体返混导致表观板效率下降的程度越大 相似文献
10.
分析了返混对化学反应的影响 ,通过定义返混度概念建立了新的数学模型──轴向返混模型 ,绘制了返混度与Pe及k·Cn - 1A0 ·τ间的关系图 ,并得出了在管式反应器中有轴向返混存在时的新的计算方法 ,该方法通过先计算返混度 ,再计算反应物浓度 ,使原来需通过数值解的计算过程大为简化。 相似文献