含水率对杨木木材气体渗透性的影响

采用升水容积置换法分别测量了I-72杨木材径向、弦向和纵向的气体渗透性,分析了含水率对杨木气体渗透性的影响。结果表明：同一含水率条件下,I-72杨木材径向气体渗透性稍大于弦向;在较高的含水率阶段,纵向气体渗透性略大于横向（径向、弦向）,随着含水率降低,纵向气体渗透性与横向的差异急剧增大。而在各个纹理方向上不同部位的渗透性差异不明显。随含水率的降低渗透性有不同程度的提高,并且变异性较小。基于此,拟合出I-72杨木材的渗透性随含水率变化的关系模型。     

红皮云杉人工林木材物理力学性质的研究

研究了３０年左右生红皮云杉人工林木材的主要物理力学性质，并对人工林与天然林木材基本密度的径向变异及主要材性差异进行了比较。结果为：（１）由于红皮云杉３５年生人工林尚处于龄期，其木材的主要物理力学性能均低，其中基本密度０．３１８ｇ／ｃｍ＾３，顺纹抗压强度２９．２１ＭＰａ，抗弯强度５６．６３ＭＰａ，弯曲弹性模量７．７８８ＧＰａ。（２）人工林木材的密度干缩率以及顺压强度、抗弯强度均略低于天然林，而吸水率     

南方山地立地条件对杨树人工林生长的影响

以贵州省铜仁地区63块杨树固定标准地为研究对象,调查了I-69杨（Populus deltoids Bartr．cv．‘Lux’）在不同立地条件下的生长状况。结果表明：随着坡度的增大,I-69杨的胸径、树高和蓄积均减小,从阳坡、半阳坡、半阴坡到阴坡,其胸径、树高和蓄积依次减小,且在阳坡、阴坡间差异显著;I-69杨上坡和下坡地生长状况差异也显著,下坡的生长状况好于上坡。与生长最差的荒地相比,退耕地上的杨树生长最好。随着土层厚度的增加,I-69杨胸径、树高、蓄积均增大,随着土壤密度的增大,杨树胸径、树高和蓄积均减小。     

不同落羽杉种源木材密度的变异

对16个不同落羽杉种源的木材密度进行了研究,结果表明：（1）不同种源间木材基本密度、气干密度和全干密度均存在显著差异,其中5号、4号和3号种源木材的3种密度均较高,而10号种源的最小;（2）16个种源落羽杉的木材气干密度、全干密度、基本密度总变异系数分别为7．96％、8．92％、8．92％,变异幅度分别为0．3232～0．5104g／cm^3、0．2933～0．4629g／cm^3、0．2685～0．4004g／cm^3;（3）落羽杉由基干到顶部不同树高处的木材基本密度存在显著差异,12号种源的木材基本密度随树木高度的增加而逐渐增大,13和30号种源则在2．5m处较高;（4）落羽杉不同部位木材密度径向变异模式并不一致,从髓心向北,均呈现出中间高两边低的趋势,而从髓心往南,变化趋势不一致。     

柳杉木材吸水性及密度研究

测定了建始长岭岗林场16 a生柳杉木材吸水性和木材密度,结果表明：研究林分柳杉木材平均水容量为290.3%;立地条件对水容量具显著影响（α=0.05）;不同立地条件的吸水性曲线具相同走势,吸水速率随时间递减,30 d后基本达吸水平衡;但薄土陡坡及山脊立地上的吸水性曲线低于厚土缓坡、中土缓坡、中厚土山谷三种立地类型上的吸水性曲线;柳杉的气干密度ρ12为0.330 g/cm^3、基本密度为0.296 g/cm^3;不同立地条件上的柳杉气干密度和基本干密度差异不显著,全干密度差异显著,且全干密度的差异主要是由土层厚度和土壤肥力的差异导致.     

Ⅰ-69杨胶合板用材林最佳造林密度研究

<正>根据２９０块Ｉ－６９杨标准地调查资料,以密度效应模型为基础,以林分胶合板材产量最大为目标,导出了最佳造林密度模型。通过对模型拟合,采用最佳造林密度模型求得Ｉ－６９杨胶合板用材林造林密度为小于２８６株／ｈｍ２。立地指数小于等于１６ｍ的立地不宜用于营造胶合板用材林。要实现胶合板材培育的基本目标Ｄ＞２６．８ｃｍ,林分优势高必须大于２８．９ｍ。以选择立地指数大于等于２０ｍ的立地为佳。在立地指数１８、２０、２２ｍ条件下,满足Ｉ－６９杨胶合板用材林培育目标的最短轮伐期分别为１１、１０、９ａ;最大造林密度为２５７、２４０、２３６株／ｈｍ２。     

美洲黑杨×欧美杨新无性系苗期木材密度的遗传变异

利用ED-120T电子密度计测定了美洲黑杨（Populusdeltoides Bartr.cv.‘Lux’(I-69/55)）×欧美杨（P.euramericana cv.I-45）F191个新无性系的苗期气干材密度。方差分析结果表明91个无性系的气干材密度存在极显著差异,遗传分析结果表明苗期气干材密度受中等强度的遗传控制。     

聚乙二醇处理木材的研究——Ⅰ.处理因素的正交试验

<正>PEG处理是,将木材浸泡在聚合物溶液中,接着在高湿度下使扩散继续进行,而后缓慢干燥。处理因素有:木材初始含水率,处理液浓度,浸泡时间和保持高湿时间。研究中用PEG处理马尾松、椴木和水曲柳。用正交设计 L_(16)(4~5)表,4个因素各变化4个水平,对马尾松和水曲柳各试验16组。考察的主要指标有干增重、湿增重、浸泡中的扩散率、弦向全干缩率和抗收缩系数等。     

雷州桉木的高温干燥试验

对雷州产的柠檬桉(Eucalyptus citriodora Hook f)、隆缘桉(E.exserta F.Muell)及雷一桉(E.Leizhou No.1)的木材进行了过热蒸汽干燥试验。干燥时干球温度高达110℃,湿球温度保持100℃。结果表明,隆缘桉与雷一桉比柠檬桉难干,心材比边材难干。 试验前曾运用分析弦向干缩系数对径向干缩系数比值的方法,预测在干燥期间木材可能发生应力开裂的含水率阶段。分析表明,在木材平均含水率降至30％以前,隆缘桉与雷一桉木材的弦,径向干缩系数比的比值远高于柠檬桉,心材的比值远高于边材。分析的预测和干燥质量相符合,即,隆缘桉与雷一桉板材中出现的应力开裂显然地多于柠檬桉;心材部分出现的应力开裂显然地多于边材。 对柠檬桉的气干材与高温干燥材的一部分力学性质作了对比测定。结果是:两种干材的顺纹抗压强度、静曲抗弯强度和静曲弹性模量的差别不明显,但高温干燥材的冲击韧性比气干材的小6％。     

养护条件对水泥砂浆干缩性能的影响

实验研究了养护条件（包括干燥前养护时间、干燥前养护温度和干燥时相对湿度）对砂浆干缩性能的影响。比较了养护时间（1d,3d,14d）,养护温度（20℃,60℃）,相对湿度（30％,43％,75％）等对水泥砂浆干缩性能的影响。研究结果表明：延长干燥前养护时间,各砂浆干缩率增大;提高干缩前养护温度,不掺矿物外加剂的水泥砂浆干缩率减小,而掺矿物外加剂的水泥砂浆干缩率增大;干燥时相对湿度增加,水泥砂浆干缩率降低。     

重组竹抗压与抗拉力学性能的分析

以慈竹制作的重组竹为研究对象,对重组竹抗压与抗拉力学性能进行了研究,并将重组竹与落叶松等6种木材的力学性能进行了比较。结果表明:重组竹顺纹抗拉强度为248.15 MPa,顺纹抗压强度129.17 MPa,稳定性能较好。通过与落叶松、云杉等木材比较发现,重组竹的抗压和抗拉强度较高,纵向与横向抗压强度差异较小,EL/ET比值小,不同方向的泊松比和强重比也有差别。重组竹的横纹抗压过程分为3个阶段(弹性阶段、塑性阶段、破坏阶段),最后发生塑性破坏。     

选区激光熔化成型TC4钛合金的拉伸性能

为实现选区激光熔化成型的TC4钛合金在军用航空上的应用,减小选区激光熔化成型的TC4钛合金垂直沉积方向(XY方向)与平行沉积方向(Z方向)的拉伸性能差异,在室温状态下对选区激光熔化成型的TC4钛合金进行准静态拉伸试验,结果表明选区激光熔化的TC4钛合金两种方向取样的拉伸性能都达到了中国与美国AMS宇航钛合金标准。TC4钛合金沿XY向取样合金的抗拉强度与屈服强度要略高于沿Z方向取样,断后伸长率与断面收缩率略小于沿Z方向取样。合金断口为韧窝特征形貌,与XY方向取样相比,Z方向取样断口剪切唇区域尺寸分布比例略小,纤维区差异不大。     

RAP粒径对水泥稳定再生混合料的性能影响研究

为了研究旧沥青混凝土对水泥稳定再生混合料的性能影响,拟定了4种粒径范围的RAP替代相同粒径范围的RBP集料,对比采用骨架密实级配和悬浮密实级配的再生混合料,通过室内力学试验进行分析,并利用电子显微镜对RAP替代不同粒径RBP的混合料界面进行观察.试验结果表明:采用骨架密实和悬浮密实级配的混合料,当RAP替代粒径大于4.75mm,随着RAP替代粒径的增大,再生混合料的强度、模量均有明显降低,干燥收缩系数逐渐增大.粒径范围为2.36~4.75mm的RAP集料替代相同粒径范围的RBP集料,采用骨架密实级配的水泥稳定再生混合料,强度和模量降低幅度较小,同时干燥收缩系数有明显提高,RAP粒径越小,RAP与RBP界面融合程度越高.     

混凝土收缩徐变和温度对外墙瓷砖性能及安全性研究

采用ANSYS Workbench软件平台的Fluid Flow(Fluent)分析系统件对夏季极端高温下外墙瓷砖温度进行模拟,并进行温度实测,相互验证模拟值与实测值准确性;提出了外墙柱混凝土收缩徐变各龄期的有效模量计算公式,选取6种不同尺寸的柱-砂浆-瓷砖模型,采用有效模量法模拟混凝土柱收缩徐变对外墙瓷砖剪应力和侧向变形的影响,计算外墙柱混凝土收缩徐变和夏季极端高温作用下瓷砖层剪应力值与侧向变形值。结果表明：外墙瓷砖层实测温度值略低于模拟值;极端高温和混凝土收缩徐变作用下的剪应力值与变形值相差较小,因此,在外墙瓷砖设计时要考虑温度及混凝土收缩徐变两大因素,砂浆层厚度和柱纵向配筋率均是影响剪应力值和侧向变形值大小的主要因素;夏季极端高温环境下外墙瓷砖极有可能发生水平漂移,房屋周边道路均在瓷砖脱落范围之内。     

地铁车站端头井顶板结构不同模型的内力比较分析

为了解决按平面简化设计并不能完整的真实的反映结构的受力情况,文章通过对车站盾构井的空间模型与相应的平面模型进行横断面及纵断面数值模拟计算比较分析,指出横断面方向:平面模型计算跨中数值偏大,端部支座稍微偏小,顶纵梁支座数值偏大。纵断面方向:平面模型中双侧顶板三边固支工况下跨中数值偏小,端部支座偏大。根据计算结果,得出横断面方向受力采用断面计算是可行的,但是较实际受力保守;纵断面方向需要考虑双向板受力。建议采用理正工具箱三边固支情况计算,但需要对计算结果进行调幅。     

龙马溪组页岩应力敏感性实验评价

X射线衍射和全应力-应变结果表明龙马溪组页岩具有明显的硬脆性特征,破裂前曲线均呈现明显的线弹性变形。在5 MPa和10 MPa围压下,平行层理方向与垂直层理方向岩芯力学性质表现明显不同,平行层理方向的微裂缝由于受到张力作用而导致页岩突然破裂而完全失去承载能力;当围压达到20 MPa时,由于层理微裂缝的闭合,页岩的力学性质表现相似。氮气脉冲压力延迟测试结果表明:平行层理方向取芯页岩的应力敏感性更强,当有效应力增至10 MPa时,垂直层理方向岩芯渗透率下降1~2个数量级,而平行于页岩层理方向岩芯渗透率下降2~3个数量级;方解石充填的天然裂缝可提高岩芯整体渗透率2~3个数量级,且闭合型页岩天然裂缝应力敏感性强于张开型天然裂缝岩芯。     

高强轻骨料混凝土收缩和徐变试验

对大跨桥梁等结构中强度等级为48.7~72.2MPa的高强轻骨料混凝土的收缩和徐变进行应力试验。试验持续时间270~1080 d。结果表明:轻骨料的含水率直接影响轻骨料混凝土收缩的发展速度,对徐变影响则较小。高含水率的轻骨料混凝土早期收缩小于相同强度的普通混凝土,但最终收缩大于普通混凝土;低含水率的轻骨料混凝土收缩始终大于普通混凝土。轻骨料混凝土的徐变系数小于普通混凝土,但由于轻骨料混凝土的弹性模量低于普通混凝土,徐变应力仍可能大于普通混凝土。     

高强轻骨料混凝土收缩和徐变试验

对大跨桥梁等结构中强度等级为48.7-72.2MPa的高强轻骨料混凝土的收缩和徐变进行应力试验。试验持续时间270-1080d。结果表明,轻骨料的含水率直接影响轻骨料混凝土收缩的发展速度,对徐变影响则较小。高含水率的轻骨料混凝土早期收缩小于相同强度的普通混凝土,但最终收缩大于普通混凝土;低含水率的轻骨料混凝土收缩始终大于普通混凝土。轻骨料混凝土的徐变系数小于普通混凝土,但由于轻骨料混凝土的弹性模量低于普通混凝土,徐变应力仍可能大于普通混凝土。