多元Fe基非晶合金形成机理研究

采用机械合金化法(MA)制备Fe-Ti-Cu系三元非晶合金．利用扫描电镜(SEM)和X射线衍射(XRD)对样品的形貌和微结构变化进行了分析，结果表明，Ti、Cu通过多层扩散固溶于Fe，当扩散速度增加到一定程度，来不及形成有序结构，而形成Fe-Ti-Cu系非晶合金.     

Ni含量对FeNiZrNbB多元合金结构和磁性能的影响

采用机械合金化法制备Fe68-xNixZr15Nb5B12（x=5,10,15,20）系合金,利用X射线衍射和振动样品磁强计测试分析Ni含量对FeNiZrNbB系合金结构和磁性能的影响.结果表明：随Ni含量的增加,FeNiZrNbB系合金的非晶形成能力增强,比饱和磁化强度变化相对复杂,当x=15时达到最大值,而矫顽力却一直呈下降趋势.     

Fe50Ti50非晶合金的机械合金化制备及其形成机制

采用机械合金化方法制备了Fe50Ti50非晶合金,对Fe50Ti50非晶合金的形成过程进行了X射线衍射分析;通过计算Ti和Fe的晶胞参数随球磨时间的变化情况分析Fe50Ti50的非晶形成机制。     

Nb含量对FeZrNbB合金结构及晶化模式的影响

采用机械合金化法制备Fe68Zr20-xNbxB12（x=0,5,10,15）合金粉末,利用XRD、SEM和DTA等测试手段对该合金系进行测试,研究Nb含量对FeZrNbB合金系的结构及晶化模式的影响．结果表明：添加5at％的Nb元素抑制非晶合金的形成,Nb含量为10,15at％时,又促进了非晶合金的形成;随Nb含量的增加,颗粒尺寸先减小后增加;Nb含量的增加使晶化模式由一次晶化向共晶晶化转变．     

球磨时间对NdFeBDyAlCu合金结构和磁性能的影响

采用机械合金化法制备不同球磨时间的NdFeBDyAlcu合金粉末，研究球磨时间对样品的结构和磁性能影响．随球磨时间的增加，XRD结果显示α—Fe主峰相的强度先减小后增加；SEM结果最示颗粒尺寸明显的变小；VSM结果显示合金粉末球磨5h时的磁性能最好．     

多元铁基非晶合金的制备及高温磁性研究

本文采用机械合金化法（MA）制备Fe-Ti-Cu系三元非晶合金．利用X射线衍射仪（XRD）和振动样品次强计（VSM）对样品的结构及磁性能进行测试，结果表明：Fe、Ti、Cu元素之间发生相互扩散，当扩散速度增加到一定程度，来不及形成有序结构，而形成Fe-Ti-Cu非晶合金．球磨得到的Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下发生晶化，最后晶化的产物为FeTi、Fe2Ti、CuTi2的混合物．Fe-Ti-Cu非晶合金在高温下的磁性能随晶化产物的不同而变化．     

Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程研究

采用单辊快淬法制备Fe75Nb8B15Zr2非晶合金,对该非晶合金进行不同温度的等温退火,研究其晶化过程及结构变化.利用示差热分析仪(DTA)确定样品的退火温度,利用X射线衍射(XRD)测试其相结构.结果表明:Fe75Nb8B15Zr2合金在快淬速率为38 m/s时呈完全非晶状态,随着退火温度的升高,α-Fe相逐渐析出,并伴随有硼化物(Fe3B和Fe2B)析出.Fe75Nb8B15Zr2非晶合金的晶化过程:非晶→非晶+α-Fe→α-Fe+Fe3B→α-Fe+Fe3B+Fe2B.     

不同球磨强度对机械合金化Fe_(50)Ti_(50)非晶形成的影响

采用不同的电压 ,用机械合金化方法制备了Fe50 Ti50 合金 ;并通过X -ray衍射分析不同球磨强度对Fe50 Ti50 非晶形成的影响     

Fe-Ni-Nb-B磁性非晶合金的制备及研究

用机械合金化法（MA）制备了Fe-Ni-Nb-B的磁性非晶材料．X射线衍射（XRD）、扫描电镜（SEM）及振动样品磁强计（VSM）的测试结果表明：Fe-Ni-Nb-B的混合粉末在MA过程中可形成非晶态，且此非晶态可长期稳定存在．     

非晶合金Fe50Ti50晶化行为的研究

本文利用DTA、XRD并结合热处理方法研究了用机械合金化方法制备的Fe50Ti50非晶态合金的晶化过程，分析了非晶Fe50Ti50的晶化机制。     

热处理对Fe81Zr7Nb2B10合金的结构及巨磁阻抗效应的影响

采用单辊快淬法制备Fe81Zr7Nb2B10非晶合金薄带,研究退火温度(Ta)对Fe81Zr7Nb2B10合金结构及巨磁阻抗(GMI)效应的影响.结果表明:Fe81Zr7Nb2B10非晶合金530 ℃退火,α-Fe晶体相从非晶基体中析出;750 ℃退火,有Fe2Zr化合物析出.670 ℃退火后样品的GMI最高,随外加纵向磁场的增加,低频下该样品的GMI效应不断减小,高频下GMI效应先升高达到一个峰值然后减小.     

Fe87Zr7B6纳米晶合金的微结构研究

本文用X射线衍射（XRD）和扫描电镜（SEM）研究了不同球磨时间Fe87Zr7B6合金的微观结构,XRD结果表明合金形成体心结构固溶体,由于晶粒的团聚,SEM显示在整个合金化过程中Fe87Zr7B6粉末始终保持微米级。     

Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带中的巨磁阻抗效应

利用单辊快淬法制备Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带,并在不同温度下对其进行退火.研究不同退火温度（Ta）对Fe78Co2Zr7Nb2B11软磁合金薄带巨磁阻抗（GMI）效应的影响以及最佳退火温度下,GMI效应随外加纵向磁场的变化.结果显示：GMI最大值（GMImax）随退火温度的升高先上升达到最大值,然后下降.在670℃退火后,薄带获得最高的巨磁阻抗效应,可达209%.在最佳退火温度670℃下,材料工作的最佳频率是2.97 MHz.GMI效应随外加纵向磁场在低频下不断减小,高频下GMI效应先达到一个峰值然后减小.     

快淬速率对FeZrB合金的结构、磁性及巨磁阻抗效应的影响

采用单辊快淬法制备四种快淬速率(15,20,25,30 m/s)的Fe81Zr9B10合金,研究快淬速率对FeZrB合金的结构、磁性及巨磁阻抗效应的影响.合金的结构和磁性能分别由X射线衍射(XRD)和振动样品磁强计(VSM)测得;试样的阻抗数据由aligent 4294A阻抗仪测量.结果表明,快淬速率的增加使非晶合金的形成能力增强.由于形状各向异性,薄带平行磁场方向为易磁化方向.由于铁磁与反铁磁交换作用相互竞争,导致饱和磁化强度(Ms)随着快淬速率的增加而降低.快淬速率的增加减小了合金的巨磁阻抗效应.     

球磨时间对Cu-MoSi2粉末结构与形貌的影响

采用X射线衍射分析、扫描电镜、能谱分析等手段,研究了Cu-MoSi2粉末在球磨过程中的组织形态特征以及微观结构的变化.结果表明：混合粉末在球磨过程中表现出先形成机械包裹体再破碎细化的演变过程;球磨60 h混合粉末性能最佳,Cu的最小晶粒尺寸为14.4 nm,MoSi2的最小晶粒尺寸为24.1 nm;混合粉末中MoSi2表现出衍射峰强度和晶粒尺寸先减小后变大,而显微应变先增大后快速减小的反常现象.     

制备工艺对Al2O3-Fe2O3复合材料结构的影响

采用溶胶-凝胶法均匀掺杂和表面包覆工艺制备了Al2O3-Fe2O3复合材料，利用X射线衍射对样品的物相进行了测试分析，研究了制备方法对样品结构的影响．结果表明与均匀掺杂工艺相比，表面包覆工艺进一步降低了材料的相变温度．