邦铺钼铜矿石高压辊磨后物料的特性

对西藏墨竹工卡邦铺钼铜矿进行高压辊磨和传统碎磨,分析不同粉碎工艺对粉碎产品微裂纹的影响,测定不同粉碎方式在不同目标粒度的情况下矿石的Bond球磨功指数,研究不同粉碎方式对粉碎产品Bond球磨功指数的影响。研究结果表明:高压辊磨产品较传统破碎产品微裂纹更多,在0.9~3.2 mm粒级时,高压辊磨产品表面的微裂纹十分明显;高压辊磨产品较传统破碎产品的Bond球磨功指数低,随着目标粒度的减小,高压辊磨产品较传统破碎产品的Bond球磨功指数降低的幅度在逐渐减小;与传统碎磨产品相比,高压辊磨产品在磨矿细度(小于0.074 mm含量)小于60%时的节能效果更明显。     

高压辊磨操作参数对磁铁矿石球磨功指数的影响

对弓长岭磁铁矿石进行高压辊磨和颚式破碎,分析不同粉碎工艺对粉碎产品粒度特性的影响,测定不同粉碎方式在不同目标粒度下的Bond球磨功指数,研究颚式破碎和不同的高压辊磨机辊面压力对Bond球磨功指数的影响。研究结果表明:高压辊磨产品比颚式破碎产品细粒级质量分数高,高压辊磨辊面压力4.5 N/mm~2和5.5N/mm~2产品的粒度分布更加均匀;在磨矿细度小于0.074 mm的质量分数为65%,高压辊磨产品在辊面压力为2.5,3.5,4.5,5.5和6.5 N/mm~2下的Bond球磨功指数比颚式破碎产品分别降低11.36%,21.38%,15.62%,22.59%和27.49%,在磨矿细度小于0.074 mm的质量分数为40%,高压辊磨产品在辊面压力为2.5,3.5,4.5,5.5和6.5 N/mm~2下的Bond球磨功指数比颚式破碎产品分别降低18.49%,27.61%,22.69%,30.37%和35.08%,Bond球磨功指数降低幅度分别降低7.13%,6.23%,7.07%,7.87%和7.59%;辊面压力为5.5和6.5 N/mm~2的Bond球磨功指数降低幅度最大,粗磨节能效果更显著。     

攀西钒钛磁铁矿高压辊磨的产品特性

对攀西钒钛磁铁矿进行了高压辊磨超细粉碎,分析了不同粉碎工艺对粉碎产品粒度特性的影响,研究了不同粉碎方式下矿石Bond球磨功指数的变化以及微裂纹产生的情况.结果表明:辊面压力的增加使粉碎产品的破碎比增大,粒度分布更加均匀;边料循环量的增加,使粉碎产品粒度变细,但均匀性降低;-3.2 mm分级全闭路循环的粉碎产品与颚式破碎机产品相比细粒级含量明显增加,而且粒度分布更加均匀;高压辊磨机粉碎的钒钛磁铁矿石内部产生了大量的晶内裂纹和解离裂纹,使其Bond球磨功指数(目标粒度0.074 mm)比颚式破碎机的粉碎产品降低14.05%.     

矿石碎磨能耗数学模型

根据矿石碎磨过程中能量输入和消耗的一般规律,以破碎比和磨矿比为自变量,能耗为因变量,经过条件假设,推导出矿石破碎和磨细所需要的能耗与破碎比和磨矿比之间的统一数学模型。研究结果表明:矿石碎磨能耗与破碎比和磨矿比的n次方成正比,对于破碎和磨矿阶段,对应的指数n分别为1和1/2;破碎和磨矿的能耗系数与矿石极限应力、弹性模数、密度、比表面能等力学性质有关;通过碎矿设备生产能力计算的经验公式和邦德功指数经验公式证明了所推导的数学模型的正确性;基于该模型和碎磨能耗最低原理,获得碎磨能耗最低时矿石最佳入磨粒度计算公式。     

废弃手机锂离子电池机械破碎的基础研究

对废弃手机锂离子电池的结构特点进行分析,并研究其抗压、抗拉、抗弯、抗剪、抗冲击破碎力学性能。选择以水为介质的湿法冲击式破碎机对其进行破碎研究。研究结果表明:废弃手机锂离子电池各组分的结合方式易于破碎解离,属韧而软的塑性材料;弯力、剪切力、冲击力有利于实现锂离子电池的破碎;钴酸锂、碳素材料主要富集在粒度低于0.250 mm的破碎产物中,而塑料外壳、隔离膜、铜箔、铝箔等物质主要富集在粒度高于0.250 mm的破碎产物中;钴酸锂在粒度为0.075~0.125 mm的破碎产物中富集,其Co质量分数为36.58%;碳素材料在粒度为0.125~0.250 mm和低于0.075 mm这2种破碎产物中富集,其质量分数分别为73.39%和72.65%;湿法冲击破碎可以有效实现废弃手机锂离子电池的选择性破碎。     

煤和矸石颗粒冲击破碎概率差异的分形行为

为揭示煤和矸石颗粒冲击破碎概率差异的内在机理,以冲击破碎概率分形模型为基础,对3个矿区的矸石颗粒进行冲击破碎实验,并与相同矿区内煤颗粒的冲击破碎实验结果进行比较。研究结果表明:粒度在50~100 mm内的矸石颗粒冲击破碎概率与冲击速度在对数坐标中呈线性关系,符合其分形模型;对同一矿区,由于煤和矸石颗粒的来源和物理机械性质不同,矸石颗粒的分形维数和破碎常数均小于煤颗粒的分形维数和破碎常数;在相同冲击速度下,矸石颗粒的冲击破碎概率小于煤颗粒的冲击破碎概率,并且存在最优冲击速度使二者的冲击破碎概率差值最大。     

广西某锰银矿工艺矿物学及锰的赋存状态

对广西某锰银矿进行了工艺矿物学的研究,查明了锰银原矿石矿矿物成分.金属矿物主要为硬锰矿、软锰矿、黄铁矿、赤铁矿和少量毒砂、黄铜矿、闪锌矿.矿石的主要结构是隐晶质结构、胶状结构、显微鳞片结构及砂质结构.主要的构造是脉状构造、胶状构造、浸染状构造.精矿中银品位是3 923 g.t-1,锰的赋存状态是独立的锰矿物,锰矿物是硬锰矿和软锰矿.精矿中硬锰矿在0.152~0.088 mm粒级范围内占17%,0.088~0.074 mm粒级范围内占38%;>0.074 mm粒级范围占40%;软锰矿在0.152~0.088 mm粒级范围内占18%,0.088~0.074 mm粒级范围内占35%;>0.074 m...     

微波预处理条件对鄂西鲕状赤铁矿磨矿效率的影响

以鄂西鲕状赤铁矿为研究对象,采用不同功率与加热时间对其进行微波预处理,研究矿样在微波场中的升温特性,考察预处理前后矿样形貌、比表面积及孔隙率变化,分析所得矿样的磨矿效率、邦德磨矿功指数及过程功耗。结果表明,当微波功率为1~3kW时,矿石可在90s内被迅速加热至400℃以上,且升温速率随功率的增大而增加;经不同条件微波预处理后,赤铁矿与脉石颗粒间出现明显裂缝,矿石比表面积与孔隙率分别提升43.8%~51.9%和20.9%~40.0%;相同磨矿条件下,经功率为2kW、时间为45s处理后的矿样,-0.038mm和-0.074 mm粒级产品产率最高可提升37.2%和43.4%,邦德磨矿功指数最多可下降13.6%;微波预处理有助于降低磨矿过程功耗,当磨矿产品中-0.038 mm粒级产率为49.2%时,最大能耗降幅为21.4%。     

基础颗粒数量组合对颗粒黏结模型精度的影响

针对矿石破碎模型与实际矿石性质差异造成的破碎仿真不准确及磨矿工艺参数难以确定的问题,采用离散元法建立矿石颗粒黏结模型,重点研究基础颗粒的数量组合对颗粒黏结模型精度的影响.依据落重试验破碎的63～53 mm粒级矿石,构建了5组不同粒径颗粒的数量组合及对应的颗粒黏结模型.通过对颗粒黏结模型的破碎仿真及实际矿石的破碎试验,得...     

机电控制液压冲击器工作原理与技术优势研究

液压冲击器的工作对象较为多样化，而不同对象的物理特性又有所不同，每一个冲击对象的破碎都有一个最低破碎冲击能的要求，当冲击器施加的冲击能低于或大大高于工作对象的最低破碎冲击能时，破碎时的破碎比功将大幅度增加，破碎效率会降低。为了在工作中取得最加效果，这就要求液压冲击器根据冲击对象的不同性质，不断调节冲击能和冲击频率。     

煤矿泥岩和砂岩冲击破碎与耗能特性试验研究

为研究施工动载对巷道围岩的影响,采用直径为50 mm的分离式Hopkinson试验装置开展了冲击荷载作用下煤矿井下见的泥岩和砂岩的动态力学性能试验研究。试验结果分析表明:在试验的应变率范围内,随着子弹冲击速度的增大,所携带的冲击动能越大,两种岩石试件的破碎块度越小;随着应变率的增加,泥岩和砂岩的动态屈服强度都有明显的增加,砂岩的动弹性模量保持恒定、而泥岩动弹性模量则逐渐增加;两种岩石的动态单轴抗压强度都随着应变率的增加呈现指数型增长,表现出强应变率效应;两种岩石的耗散能都与应变率呈正线性关系,破碎尺寸则与应变率呈负线性关系。     

煤矿泥岩和砂岩冲击破碎与耗能特性试验

为研究施工动载对巷道围岩的影响,采用直径为50 mm的分离式Hopkinson试验装置开展了冲击荷载作用下煤矿井下见的泥岩和砂岩的动态力学性能试验研究。试验结果分析表明:在试验的应变率范围内,随着子弹冲击速度的增大,所携带的冲击动能越大,两种岩石试件的破碎块度越小;随着应变率的增加,泥岩和砂岩的动态屈服强度都有明显的增加,砂岩的动弹性模量保持恒定、而泥岩动弹性模量则逐渐增加;两种岩石的动态单轴抗压强度都随着应变率的增加呈现指数型增长,表现出强应变率效应;两种岩石的耗散能都与应变率呈正线性关系,破碎尺寸则与应变率呈负线性关系。     

PDC切削齿破岩效率数值模拟研究

PDC钻头是油田钻井的主要破岩工具,合理布齿设计是提高其性能的主要手段.基于弹塑性力学和岩石力学,以Drucker-Prager准则作为岩石的本构关系,建立了PDC切削齿动态破岩的三维仿真模型,分析了后倾角、侧倾角、切削深度、围压等因素对破岩能效的影响.结果表明,随侧倾角增大,破碎比功逐渐增大,小于25°时,破碎比功增加量很小,大于25°时,破碎比功大幅增加;随后倾角增大,破岩比功增大,其变化率基本不受切削深度和围压的影响;切削深度过大或过小,破碎比功均较大,切深存在最优值;随围压的增大,破碎比功增大,在较低围压范围内,破碎比功增加量最为显著.研究结果有助于深化对PDC切削齿破岩的认识,为PDC钻头的设计和定制钻进措施提供重要参考.     

山东焦家金矿深部载金矿物的研究

焦家金矿床为著名的构造破碎蚀变岩型大型金矿床,随着矿石不断开采,许多矿石工艺矿物学性质发生改变.为了提高金的回收率和确定选矿流程,开展了焦家金矿深部的载金矿物研究.采用光学显微镜、电镜、能谱分析等手段,对矿石的载金矿物种类、金赋存状态、金矿物粒度等矿石性质开展了深入研究.研究表明焦家金矿载金矿物主要有:黄铁矿、黄铜矿,其次是石英、闪锌矿、方铅矿.其中硫化物载金占8650%,硅酸盐矿物载金占1350%.赋存在黄铁矿、黄铜矿晶体中的金粒度比在硅酸盐矿物中大得多.在黄铁矿、黄铜矿和石英中的金颗粒分别为0074~0037mm,0043~0037以及>0037mm范围之内.焦家金矿金的赋存状态有:裂隙金、包裹金和晶隙金,其中裂隙金占6551%,包裹金占1819%,晶隙金占1666%.     

考虑颗粒破碎的堆石料大型三轴试验

通过高应力下的三轴剪切试验,分析了堆石料在不同孔隙率、级配及应力状态下的颗粒破碎情况,研究峰值点处颗粒破碎与其剪胀性、软化性及强度特性的关系。结果表明:颗粒破碎以60～20 mm粒径含量降低、小于5 mm粒径含量增加为主,20～5 mm中等粒径颗粒含量变化较小;颗粒破碎率与塑性功之间存在良好的双曲线关系,在当前试验围压范围内存在极限颗粒破碎率;应力-应变曲线中峰值点对应的剪胀率与颗粒破碎率在倒数轴坐标中近似线性相关,与对应的最大主应力比呈线性关系;峰值内摩擦角与对应处颗粒破碎率存在良好的线性关系。     

冲击碾压改建水泥混凝土路面时基层的受力特性研究

基于三维动力弹塑性有限元分析方法,对冲击压路机沿面板纵向中线及板边两种行驶路线,冲击碾压破碎旧水泥混凝土板时,路面板下基层的变形、受力及破坏特征等力学响应进行了分析.研究发现,冲击碾压施工时基层对于路基有应力扩散作用,基层整体上与路面板一起处于纵、横弯曲状态,变形特点与面板一致,不利于面板破碎.沿边线路的基层竖向变形明显大于板中线路,基层顶面水平应力基本为压应力,底部为拉应力.两种线路下基层底面均出现塑性破坏,呈底部弯拉破坏模式,表面应力变形最大值位于板角或板边缘下方.随着冲击遍数的增加,底部塑性破坏区域逐渐增大.冲击初期基层先于面板破坏,从而使面板逐渐破碎,同时路基受到更大压实功.建议在冲击能量较小和基层较刚时,先沿板边冲击破坏基层,然后逐步沿中部移动,将可获得更高的施工效率.     

微波预处理对钒钛磁铁矿磨矿动力学的影响

利用磨矿动力学研究了微波处理前后不同粒级钒钛磁铁矿的破碎速率(S_○1)及初始破碎分布函数(B_i,j),并分析了磨矿产品的表面形貌及物相组成的变化.结果表明:微波处理前后钒钛磁铁矿均遵循一级磨矿动力学,微波处理后矿石的S_○1值均高于未处理矿石,且增加的幅度随着矿石粒度的增加而增大.微波处理前后钒钛磁铁矿的B_i,j取决于入料粒度,微波处理后矿石的粒度分布函数γ值均小于未处理矿石;SEM分析表明:微波处理后磨矿产品有着更小的粒度尺寸和更粗糙的表面;XRD分析表明:球磨后,微波处理后的矿石有着更强的衍射峰和更多的脉石相,说明矿石的解离程度得到提高.     

Z-164D溶液对铝土矿强度的影响及其作用机理

以Z-164D为助磨剂,对广西田阳铝土矿进行了邦德球磨功指数试验和单轴抗压强度试验.结果表明:铝土矿经水和Z-164D溶液浸泡后,邦德球磨功指数分别下降了1.05%和3.79%,单轴抗压强度分别下降了26.84%和42.79%.红外光谱分析及X射线能谱微区元素分析表明,Z-164D只能在铝土矿表面发生物理和化学吸附,并不能够渗入铝土矿内部.建立了Z-164D溶液对铝土矿强度影响的作用机理模型,水分子与Z-164D相互促进,共同导致铝土矿缺陷程度增加、强度降低.     

系列奥氏体锰钢的强韧性对耐磨性的影响

通过对系列锰钢的冲击磨粒磨损性能的研究得出在低冲击下锰钢的耐磨性与磨面硬度具有良好的相关性,而在高冲击功下磨面硬度不再是耐磨性的主要影响因素的研究结论。另外通过对冲击功、冲击韧性和耐磨性三者之间关系的研究,得出当冲击韧性/冲击功(a_k/J)在30—70范围内时,锰钢具有较高的耐磨性的研究结果。     

不同形状矿石单颗粒压缩破碎特性

为了从宏观-细观角度探究不同形状矿石颗粒的破碎强度、破碎模式、碎块尺寸分布及断口表面形貌等破碎特性,首先,基于三维扫描技术重构矿石颗粒图像,获取颗粒形状参数;其次,定量表征矿石颗粒外部宏观层次轮廓形态及细观层次凹凸度;最后,对扫描后的几何平均粒径范围为20～45 mm的不规则磁铁矿矿石颗粒进行单颗粒压缩破碎试验,并重构颗粒断口表面以定量探究断面粗糙度的影响因素。研究结果表明：矿石颗粒的破碎强度分布可用Weibull函数模型拟合,其中Weibull参数m为2.17,特征强度F₀为7.20 k N;矿石颗粒破碎模式分为边部磨损、中部破碎、贯通缝破坏、随机开裂4种类型;中部破碎为主要破碎模式,占比为0.433,“第一尺寸碎块”及“第二尺寸碎块”质量分数分布均符合正态分布,均值分别在0.65和0.30左右;但当颗粒3个主维度长度接近时,颗粒不容易发生中部破碎。以分形维数D定量表征颗粒破碎断口表面粗糙度,当截面面积大于36 mm²时,分形维数D更稳定。球度显著影响颗粒破碎断口表面平均分形维数■,扁平度、能量、棱角度及等效粒径4种因素影响程度次之且相近,...