马氏体时效不锈钢的强化机理探讨

本文运用电子显微镜分析技术等手段研究了两种马氏体时效不锈钢的组织和性能，着重讨论其强化机理。结果表明，弥散强化效应最为显著，位错密度对钢的强度有重大影响，从而为进一步强化提供了理论依据。     

形变诱发马氏体时效不锈钢的研制及其强化机制的研究

本文利用形变诱发马氏体相变和时效强化手段研制出一种形变诱发马氏体时效不锈钢00Cr12Ni5Mn8Cu2TiRE钢,经1050℃、0.5h固溶处理+80%冷变形+410℃、2.5h时效处理后,其σ_b≥2100MPa,ψ≥35%,δ≥4%;其耐腐蚀性能良好。该钢具有ε和α′二种诱发马氏体,当变形量达75%以上时基体主要为α′马氏体组织。文中分析了该类钢中强度指标与形变量(ε)、主要合金元素含量和α′马氏体体积分数(V_α′)之间的关系,并给出了相应的关系式。     

马氏体不锈钢表面激光熔化处理后的组织特征

作者借助Ｘ－衍射、能谱等分析手段对马氏体不锈钢表面激光熔化处理后的组织特性进行了研究。结果表明，经激光照射后，熔化层近乎无扩散凝固，致使凝固成分均匀分布；凝固组织呈辐射状柱晶，但无晶体择优取向。还对激光加热及随后冷却期间进行了传热分析，并对上述结果及组织形成机制作了详细讨论。     

马氏体不锈钢焊接分析

马氏体不锈钢属于铬不锈钢,虽焊接数量不多,但是容易出现接头裂纹、脆化和热影响区软化等问题,所以必须采取严格的焊接工艺措施保证焊接质量.该文详细地分析了马氏体不锈钢的特性和焊接性特点,并从焊材选择、焊接方法和热处理等方面阐述了可采取的焊接.     

马氏体不锈钢弹簧的深冷处理研究

通过试验论述了４Ｃｒ１３马氏体不锈钢制造弹簧经淬火深冷处理回火后组织与性能的关系。试验结果与现场使用表明;该不锈钢弹簧的热处理工艺应将淬火温度由常规的１０２０～１０５０℃提高到１１００℃,使其组织中具有一定量的板条马氏体及残余奥低体,再经液态氮（－１９６℃）深冷处理,和经３５０℃回火,提高了弹簧的强韧性,使弹簧的使用寿命提高。     

马氏体转变温度对奥氏体不锈钢的马氏体转变的影响

研究马氏体临界转变温度Ms、MD30与奥氏体不锈钢的马氏体转变之间的关系.结果表明：S30408与S30403的MD30的温度在室温范围,可以在室温下顺利进行马氏体转变,而S31603的MD30均低于-40℃,在室温下进行马氏体转变十分困难.     

超临界马氏体不锈钢热变形行为

在Gleeble-3500热模拟试验机上对超临界马氏体不锈钢进行等温压缩试验,研究其高温流变行为,获得超临界马氏体不锈钢在温度为900~1 150℃、变形速率为0.005~5 s~(-1)时合金的热变形行为和组织演变。通过对实验数据的分析、拟合建立材料的高温流变模型,并分析Johnson-Cook(JC)模型和Arrhenius模型对超临界马氏体不锈钢的适用性。研究结果表明:修正后的JC模型和Arrhenius模型具有更高的精度。在应变速率较高时,修正的JC模型的预测值更接近实验值;在应变速率较低时,应变补偿的Arrhenius模型的预测值更接近实验值。载荷预测结果与实验值拟合程度较好,表明建立的模型能够描述材料的高温流变行为。     

马氏体不锈钢气体氮化工艺探究

该文对马氏体不锈钢气体氮化去钝化膜进行探讨,分析了采用CCl4去钝化膜的可行性,并用试验方法确定CCl4的加入量；CCl4用量一般控制在156 ml/m3左右.     

浅谈有关马氏体不锈钢的补焊

１工件损坏情况由某厂送来一组损坏叶轮，规格为１４００×４１０，底盘厚度为８，叶片厚度为６，材质底盘２Ｃｒ１３，叶片为１Ｃｒ１３，叶轮损坏较严重，底盘扭曲变形达１１０左右，叶片断裂，属于扭曲变形，底盘与叶片焊缝开焊，熔敷金属只有９０％左右在底盘上，而叶片焊区熔敷金属只有１０％左右。从损坏情况分析，只有很少一部分熔合较好，叶片是在焊缝热影响区撕裂。２叶轮损坏原因分析焊接规范不当，电流小、熔深浅、焊脚小、焊缝强度不够；在施焊中，可能使用压力装拼，增大了工件的钢性，焊后内应力增大；焊工操作时，焊…     

马氏体时效不锈钢第二相溶析规律的研究

用物理化学电解提取与X射线结构分析方法研究了两种马氏体时效不锈钢(OOCr14Ni16MoNb与OOCr14Ni6MoTi)中第二相的溶析规律。发现前者中的第二相为MC(N_bC)、M_6C(Fe_3Nb_3C)、Z(FeCrN_hNi),后者中的第二相为MC(TiC)、MN(TiN)、X(FeCrNiTi)。实验指出OOCr14Ni6MoN_b钢中M_6C、Z相经1200℃固溶处理后要经770℃以上时效处理才能再行析出,试样的SEM象表明MC主要出现在晶界,M_6C、Z相主要出现在晶内。OOCr14Ni6MoNb钢经长期时效后未发现新相析出。OOCr14Ni6MoTi钢长期时效后有X相析出。     

马氏体不锈钢电阻点焊接头回火脉冲工艺研究

针对AISI420马氏体不锈钢的焊后脆性问题,研究了回火脉冲对电阻点焊接头力学性能的影响.分别在普通焊接循环100,ms、600,ms后施加2,k A回火脉冲,研究熔核区微观组织变化和点焊接头抗拉剪载荷能力,结果表明:当焊接电流较低时,只有在较长时间间隔(600,ms)后施加回火脉冲,熔核区显微硬度与接头力学性能才有明显变化;当焊接电流较高时,两种回火脉冲工艺均能明显提高接头力学性能.回火脉冲促进熔核区马氏体分解为铁素体与碳化物,使断口微观断裂特征从准解理断裂转变为韧窝断裂.     

低碳奥氏体-马氏体双相不锈钢热处理工艺研究

研究了低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢在不同回火温度下硬度变化规律。根据回火硬度的变化，分析了回火过程中组织转变及逆转变奥氏体对回火硬度的影响。同时在一次回火的基础上进行了二次回火处理，比较一次回火和二次回火的硬度变化规律，确定了低碳奥氏体—马氏体双相不锈钢的最佳热处理工艺。     

压铸模的表面强化技术

介绍了渗氮(氮化)、渗硼、渗金属(T.D法)的工艺和渗层的组织和性能;说明了经过表面强化处理,可极大地提高压铸模具的各种表面性能,延长其使用寿命;指出了表面强化技术在压铸模中所占据的重要作用。     

表面强化技术与应用

分析了近年来各种表面强化抗疲劳制造技术的特点及应用场合,指出表面强化抗疲劳制造技术在现代工业制造技术中的重要作用.     

模具表面强化处理技术

模具热处理不当是造成模具失效的重要原因之一,本文研究了目前模具表面强化处理的一些新工艺,分析了低温化学热处理、气相沉积、激光热处理以及稀土元素表面强化等新工艺的模具表面强化特点,为使用表面强化技术提高模具使用寿命提供参考。     

稀土元素在马氏体时效不锈钢中的作用

运用电子显微镜，电子探针等，研究了００Ｃｒ１２ＮｉｇＣｕ２ＴｉＮｂＢｅ、００Ｃｒ１２Ｎｉ９Ｃｕ２ＴｉＮｂＢｅＲＥ两种马氏体时效不锈钢的组织和性能。实验结果表明：稀土元素的微量合金化能细化钢的晶粒并改善其组织；从而提高钢的综合机械性能和耐蚀性。     

对马氏体不锈钢车削工艺的改进

由于马氏体不锈钢在大气、水蒸气和不超过30℃的盐水溶液、硝酸、食品介质及浓度不高的有机酸中具有足够的耐蚀性,一般被广泛用于制作抗弱腐蚀性介质并能承受冲击负荷的零件,如球阀等。 马氏不锈钢,它的强度高、塑性好,硬度高、导热性差,在加工过程中易变形。而且切削时加工硬化严重,切削抗力大,切削温度高,易导致刀具磨损严重,增加了停车时间和装刀时间,降低了生产效率;同时,由于塑性好,在加工过程     

马氏体时效不锈钢的相变与力学性能

本文分析了两种马氏体时效不锈钢中奥氏体含量与回火温度、回火时间及淬火温度的关系。实验证明相组织明显地与淬火温度有关。用X光衍射研究了淬火温度、时效温度及时间对微观应变△a/a的影响,透射电镜照片表明回火奥氏体沿马氏体边界析出,提高了冲击韧性ak值。     

表面多孔涂层管强化传热技术研究

设计了以烧结法制备铜表面多孔层的工艺过程，并以丙酮作为介质，测试了所制备的多孔表面强化管的传热性能．结果表明，表面多孔管显著地强化了沸腾给热．以０．０７４～０．０４６ｍｍ紫铜粉和Ｒ粉的复合粉烧结多孔管为例，当热通量为２．００×１０４～６．８５×１０４ｋＪ／（ｍ２·ｈ），沸腾给热系数可达２．２３×１０４～５．２８×１０４ｋＪ／（ｍ２·ｈ·℃），比普通光滑管提高８～２４倍；总传热系数可达３８００～６２３６ｋＪ／（ｍ２·ｈ·℃），比普通光滑管提高０．７～６倍