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相似文献
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1.
在一阶剪切理论基础上,研究了叠层梁受轴压的挠曲和屈曲问题,得到该问题的封闭解,并将固支、简支、悬臂梁的屈曲载荷和对应的经典理论解联系起来,统一于一个表达式。就边界约束对耦合效应、耦合刚度对屈曲载荷的影响以及经典解的有效范围等问题进行了讨论,还得到无论在什么边界条件下叠层梁的屈曲载荷不大于等效剪切刚度的结论。  相似文献   

2.
利用Hamilton原理导出了复合材料叠层梁稳定性问题的控制方程和边界条件,并由此进一步导出了Winkler-Pasternak地基上叠层梁稳定性问题的控制方程,其次,在不同的边界条件下,利用此控制方程获得了相应的屈曲载荷方程,并进行了具体的数值计算,同时讨论和分析了地基参数对屈曲载荷的影响,得到了一些很有价值的结论。  相似文献   

3.
用DQ方法研究热荷载作用下功能梯度梁的稳定性问题.基于三阶剪切变形理论,采用能量原理推导梁屈曲问题的基本方程,采用DQ方法对所得基本方程和边界条件进行离散处理.数值求解固支边界条件下功能梯度梁的临界屈曲热载荷,并得到临界屈曲热载荷随梯度参数的变化曲线.三阶理论的方程很容易退化为一阶理论和经典理论下相应的方程.结果表明:...  相似文献   

4.
导出了纵横向载荷作用下,梁非线性静态问题的精确解.利用非线性经典梁理论,推导出梁非线性静态问题的基本方程,得到的控制方程是一个关于挠度的非线性积分-微分方程.直接求解该方程,得到梁非线性静态变形闭合形式的解,这个解显式地给出梁的变形与外载荷之间的非线性关系.为考察载荷以及边界条件的影响,根据得到的解析解给出一些数值算例,并讨论梁不同阶屈曲模态下非线性静态响应的一些性质.结果表明:对应于参数λ的不同取值区间,梁的轴向载荷-挠度曲线有不同的解支;对应于参数λ的同一取值区间,梁分别对应两个不同的屈曲模态.  相似文献   

5.
在铁摩辛柯各向同性梁理论的基础上,利用迭合刚度法和Hamilton原理导出了适合于复合材料叠层梁静支力分析的梁理论。此理论能够考虑同剪切变形和旋转惯性的影响,而且便于分析和求解叠层梁的各种静动力问题。  相似文献   

6.
基于一阶剪切变形梁理论,对轴向载荷作用下的功能梯度梁的过屈曲行为进行了研究.推导出功能梯度梁非线性静态问题的基本方程、并求得梁过屈曲的精确解.该精确解显式地给出了梁的过屈曲变形与外载荷的非线性关系.根据所得结果,考察了外载荷、材料性质、长细比以及不同的边界条件等因素对功能梯度材料梁过屈曲行为的影响.结果表明,梯度材料性质、横向剪切变形以及不同边界条件对功能梯度材料梁的过屈曲特性均有显著影响.  相似文献   

7.
针对由横向密加筋板组成的散货船舷侧板承担着较大的面内剪切载荷,而散货船共同结构规范中加筋弯曲刚度设计考虑的是舷外水压力,并没有考虑剪切载荷的问题,研究在剪切载荷作用下横向密加筋板的加筋弯曲刚度门槛值.通过改变加筋的高度,可以改变加筋弯曲刚度,从而使加筋板的剪切屈曲强度和极限强度也随之变化.根据加筋板的纯剪切弹性屈曲强度和极限强度等于材料的剪切屈服极限,找出2种加筋弯曲刚度的门槛值,并把这2种加筋弯曲刚度值与AASHTO规范所得值进行对比分析.结果表明,应由剪切极限强度分析来确定横向密加筋板的无量纲加筋弯曲刚度门槛值.  相似文献   

8.
本文考虑了应力波效应,对弹塑性直杆在轴向阶跃载荷作用下的动力屈曲问题进行了研究,当动力特征参数-1/4α1^4≤λ〈0时,由动力屈曲控制方程非平凡解条件给出会两个参数(屈曲临界载荷和收界长度)的屈曲判据。用matlab求解包含这两个参数的超越方程,给出这一问题的一种数值解,得到了屈曲临界载荷与临界长度的关系,并分析了强化模量对屈曲的影响。  相似文献   

9.
在理论和数值上分析了环向加筋圆筒储物仓的屈曲情况,获得了在侧压作用下的临界屈曲载荷.首先将环向筋条看作离散分布问题,用能量法进行较精确的理论分析;然后采用通用的有限元程序ANSYS模拟模型得到其数值解.结果表明,得到的数值解与解析解符合较好,有限元法是分析加筋圆筒储物仓屈曲问题的有效方法.  相似文献   

10.
讨论了双向增强层合板在面内载荷作用下使屈曲载荷最大的铺层优化分析,从数 学上证明了在压缩及剪切载荷同时作用下使屈曲载荷最大的最优铺设结构必定是对称 铺设结构,并且无论其层数是多少其最优铺设角不会超过3个不同角度。同时,讨论 了材料刚度比变化对最优铺设角的影响。  相似文献   

11.
假定正交各向异性薄圆环板的抗弯刚度沿径向按照任意函数形式连续变化,基于经典板壳理论推导出变刚度薄圆环板轴对称屈曲问题基本方程,并采用加权残值法计算了周边弹性约束时变刚度薄圆环板的临界屈曲值.与已有文献结果进行比较,验证了该方法的正确性和有效性.通过数值算例研究了弹性约束、刚度面内变化等对正交各向异性变刚度薄圆环板临界屈曲载荷的影响,研究结果可为复合材料变刚度薄圆环板的分析及优化设计提供参考.  相似文献   

12.
基于非线性经典梁理论和物理中面的概念,推导面内热载荷作用下功能梯度梁过屈曲问题的基本方程.将两个非线性方程化简为一个关于横向挠度的四阶非线性积分-微分方程.该方程与相应的边界条件构成微分特征值问题.直接求解该问题,得到功能梯度梁热过屈曲构形的闭合形式精确解,这个解是外加热载荷的函数.精确解显式地描述梁过屈曲后的非线性平衡路径,通过它可以更深刻地理解功能梯度梁的非线性变形现象.为了考察材料梯度和面内载荷的影响,给出一些数值算例,讨论梁在面内热载荷作用下的过屈曲行为.数值结果显示,面内热载荷作用下,材料性质介于陶瓷和金属之间的功能梯度梁,其挠度也在陶瓷和金属梁挠度之间.  相似文献   

13.
圆形混凝土容器内点铆固圆环的热屈曲分析   总被引:1,自引:0,他引:1  
基于初始后屈曲理论的变分原理,导出了圆拱在均匀压力作用下弹性失稳的中性平衡方程,并计算了圆拱反对称屈曲的临界压力,得到了与经典解一致的结果。根据稳定的能量准则,研究了点铆固于圆形混凝土容器内壁上的圆环均匀受热的屈曲问题,给出了临界温度的解析表达式。算例表明,计算的临界温度与大挠度理论计算结果非常吻合,与实验结果符合也较好。给出的解析式同时适用于两铆栓间全域屈曲和局部屈曲的计算。  相似文献   

14.
基于一阶剪切变形理论与经典屈曲理论,着重分析黏弹性层合板和层合圆柱壳蠕变屈曲的瞬时弹性临界荷载与持久临界荷载.利用Laplace变换,由压屈方程导出相空间的临界荷载,根据Laplace逆变换的初、终值定理得到瞬时弹性临界荷载与持久临界荷载,论证了两种临界荷载的黏弹性解与准弹性解是等同的.构造扰动模型对持久临界荷载的含义进行说明.以硼纤维/环氧树脂基复合材料为例,分析了层合板与层合圆柱壳所对应的两种临界荷载,通过对横向剪切刚度以及面内柔度中黏弹性效应的考察,揭示导致黏弹性层合板、层合圆柱壳蠕变失稳的因素.  相似文献   

15.
利用“分解刚度有限元素法”建立夹层板的弯曲刚度矩阵,将一个较为复杂的问题简化为一个单层薄板的弯曲刚度矩阵和一个纯剪切刚度矩阵相加,降低了数学问题的难度,减少了计算工作量。计算表明,该方法能够在经典理论解的基础上有效地提高计算精度,可以满足工程要求。  相似文献   

16.
本文考虑了应力波效应,对弹塑性直杆在轴向阶跃载荷作用下的动力屈曲问题进行了研究,当动力特征参数时,由动力屈曲控制方程非平凡解条件给出含两个参数(屈曲临界载荷和临界长度)的屈曲判据。用matlab求解包含这两个参数的超越方程,给出这一问题的一种数值解,得到了屈曲临界载荷与临界长度的关系,并分析了强化模量对屈曲的影响。  相似文献   

17.
基于高阶剪切变形梁理论研究了两端不可移简支功能梯度梁在横向非均匀升温下的热屈曲和自由振动问题。首先依据高阶剪切变形梁理论和Hamilton原理建立了功能梯度梁受热-机载荷共同作用下的几何非线性动力学控制方程;在研究静态热屈曲问题时,把方程退化成强非线性边值问题,采用打靶法数值求解该边值问题,获得了横向非均匀升温下梁的屈曲构型,绘出了梁的变形随温度载荷及材料梯度参数变化的特征关系曲线;研究动态响应时,采用Navier方法数值求解所建立的动力学控制方程,获得了横向非均匀升温下梁的自由振动响应,数值比较了不同剪切理论下梁的前3解固有频率随跨高比、材料梯度参数变化的规律。结果表明,剪切变形、梁的跨高比、材料的非均匀性、温度变化对于高阶剪切功能梯度材料梁的变形及固有频率有很显著的影响。  相似文献   

18.
给出了对称正交铺层剪切圆柱壳广义大挠度Donnel方程.采用位移型摄动技术构造出计及横向剪切圆柱壳的屈曲和后屈曲渐近级数解,运用奇异摄动技术研究了圆柱壳两端部狭窄区内的边界层效应,并构造了与边界条件匹配的边界层一致有效渐近解.应用获得的当前解计算了在侧向外压作用下三层正交铺设圆柱壳的屈曲载荷并与实验值作了比较,两者十分接近.讨论了Batdorf数和初始几何缺陷对圆柱壳屈曲与后屈曲性态的影响.给出的载荷-挠度关系式表明,对称正交铺层剪切圆柱壳的初始后屈曲具有弱稳定分支点.  相似文献   

19.
本文导出了考虑剪切变形影响的圆板在轴对称情况下的大挠度方程。利用它对弯曲问题进行分析,并求得了圆板的压屈临界载荷。这些结果比经典理论解更为精确。  相似文献   

20.
采用试验、工程算法及有限元方法研究了复合材料加筋板剪切性能。首先进行了剪切试验,试验结果表明:加筋板失效模式为筋条脱粘、蒙皮局部破损,加筋板的破坏载荷是屈曲载荷的1.14倍。然后,对工程算法进行修正,提出了一种计算屈曲载荷的快速分析方法;工程算法得到的屈曲载荷相对误差为3.53%。最后,建立了有限元模型,模型考虑了试验件与夹具的连接;通过有限元方法得到的屈曲载荷、屈曲模态及破坏模式与试验结果一致;与试验相比,屈曲载荷、破坏载荷的相对误差分别为2.21%、14.4%。  相似文献   

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