下贝氏体球墨铸铁的接触疲劳

研究了经５５３Ｋ等温淬火获得的下贝氏体球墨铸铁的接触疲劳性能，并与高频淬火的４５钢试样进行了对比。由于两种材料的杨氏弹性模量不同，在比较它们的接触疲劳性能时，采用载荷—寿命曲线较之采用应力—寿命曲线更为合理。结果表明下贝氏体球墨铸铁的接触疲劳极限比高额淬火的４５钢高出９．６％。在研究下贝氏体球墨铸铁的磨损形貌时，发现了球状磨屑。认为这是由于在接触疲劳试验过程中有局部熔化现象发生之故。     

渗硼对等温淬火球墨铸铁接触疲劳寿命的影响

提出了高韧性球墨铸铁 (ADI)在奥氏体温度下渗硼 ,然后等温淬火的复合处理工艺。渗硼采用自行研制的密封剂和渗硼剂 ,密封剂可以有效地覆盖渗硼罐 ,渗硼剂尤其适用于ADI渗硼。经复合处理工艺处理后可获得层深 70 μm ,组织为单相Fe2 B的渗硼层。与未经渗硼处理的相比 ,接触疲劳寿命可以提高 2 .6倍以上 ,为扩大ADI齿轮的应用范围提供试验依据     

接触疲劳裂纹扩展曲线试验方法研究

本文叙述了一种能检测从裂纹萌生到剥落全过程的接触疲劳裂纹扩展的方法,建立了接触疲劳裂纹扩展曲线——裂纹长度A和循环次数N之间的关系.从这曲线上能测量出新的接触疲劳性能指标:孕育期N.、稳定扩展期N_1、快速扩展期入N_2和稳定扩展速率V_1,快速扩展速率V_2.这些性能指标对于深入研究内外因素对接触疲劳寿命的影响,对于明了接触疲劳剥落机理,对于评定各种材料、工艺和组织的接触疲劳性能都是很重要的.     

翅片管热疲劳试验及接触热阻测定

介绍了所建立的以高温导热油为载体的接触热阻试验台，热疲劳的最高温度呆达２８２℃，提出了接近工业操作工况的管内用高温导热油加热，管外在吸风式风洞中冷却的管束整体热疲劳方法及热疲劳试验条件与接触热阻测定条件分开的方法，对国内近年来研制成功的整体轧制双金属翅片管进行了不同极限温度的热疲劳试验，测定了管束平均接触热阻。     

活塞机械疲劳试验的三维接触有限元仿真

针对某活塞机械疲劳试验,以某铝合金活塞为研究对象,采用有限元方法分析了在交变机械载荷作用下活塞销和活塞销座内侧之间接触状态和接触应力的变化,在此基础上确定了活塞疲劳失效的主要位置,这一数值计算结果与试验结果吻合,进而分析了接触对活塞疲劳失效的影响.     

深层渗碳齿轮材料接触疲劳试验方法的研究

国内大型重载齿轮正在实现由软齿面向硬齿面的过渡。为了能对深层渗碳齿轮材料的接触疲劳性能进行正确的评价,为选材和制定热处理工艺提供依据,进行深层渗碳材料的接触疲劳试验方法的探讨是一个急待开展的工作。本文从试验设备、试样形状以及数据处理等方面进行研究,讨论如何确定合理而严格的试验方法。     

接触疲劳试验不同形状试样的光弹性研究

本文对JPM—1型和JP—BD型接触疲劳试验机试验方法暂行规定中所推荐的几种不同形状(凸台形、梯形、园弧形)的试样,进行了三维光弹接触应力分析,定量地得到了应力分布情况。在对实验和计算结果进行了比较之后,建议采用园弧形试样为标准试样。其优点是:(1)对实验条件的要求比较宽,试验结果可比性好;(2)试样形状接近工程实际中多数产生疲劳破坏的零件,因而具有典型性;(3)加比较小的载荷就可在试样内产生较大的应力,因而可以延长接触疲劳试验机加力轴的使用寿命。     

球墨铸铁低周疲劳特性的研究

通过对球墨铸铁 QT60-10 材料低周疲劳性能的实验研究,获得了该材料的循环应力-应变曲线和应变-寿命曲线,实验证明球墨铸铁在拉伸和压缩载荷作用下应力-应变响应具有不对称性,提出了以应力和应变范围处理实验数据的方法。本文还给出了与其它两种球墨铸铁低周疲劳性能的对比,为设计选材提供了依据。     

球墨铸铁疲劳裂纹的发生和发展

本文用线弹性断裂力学原理和方法研究稀土镁球墨铸铁的疲劳断裂问题.试验研究球墨铸铁为铁素体、珠光体以及珠光体加部分牛眼状铁素体等三种不同强度、塑性、韧性配合的基体组织.通过不同加载制度,不同缺口尖锐度试样的疲劳裂纹萌生期N_0、疲劳裂纹扩展速率da/dN、门槛值△K_(th)以及条件疲劳总寿命N_f的测定,得出主要看法为:球铁具有较高的△K_(th)值,随珠光体量增加△K_(?)下降,至80%珠光体后趋向稳定;疲劳裂纹孕育期的大小,在尖锐缺口时主要取决于塑性,较平缓缺口时主要取决于强度.疲劳裂纹扩展速率da/dN随塑性的增加而降低,低周疲劳,尖锐缺口试样,增加塑性有助于疲劳寿命的提高;高周疲劳,钝缺口试样,增加强度有助于疲劳寿命的提高.还通过电境断口分析,就球铁疲劳裂纹萌生、扩展的特征及其微观机制进行了简明的描述和解释.     

滚轮接触疲劳可靠性分析

针对工程上典型运动机构中常用的滚轮滑轨,在已知滚轮额定载荷、额定失效概率及其对应的额定寿命的前提下,基于Basquin关系,考虑滚轮疲劳寿命服从对数正态分布,建立了滚轮接触疲劳寿命可靠性分析模型,提出了一种滚轮在实际使用环境中不同使用寿命下计算滚轮失效概率的可靠性分析方法。最后,结合飞机型号进行了实例计算,其计算结果可为确定滚轮维修及更换周期提供有益参考。     

表面合金涂层提高球墨铸铁齿轮接触疲劳强度

以齿轮为研究对象，用常用的辊子模拟方法，在球墨铸铁辊子试件表面分别涂镀铜金属层，镍钨合金层和镍钴合金层，然后与未涂镀试件一起进行接触疲劳强度对比试验，共试验件４０对。结果表明，表面合金涂层显著地提高球墨铸铁齿轮接触表面的疲劳寿命。同时分析了合金涂层的组织结构和性能。     

用电阻法测量球墨铸铁的疲劳损伤

根据损伤力学原理，用双臂电桥测量电阻的方法，研究了珠光体球墨铸铁的疲劳损伤演变规律。结果表明：球墨铸铁的疲劳损伤变量随疲劳周数呈指数规律变化；根据这个规律，可以计算出临界损伤变量为０．４５；电阻变化对球墨铸铁的疲劳损伤比较敏感；疲劳的开始阶段，电阻的变化是由基体组织中点缺陷产生与聚合引起的，这并不反映材料的真实损伤。     

铸态铁素体球墨铸铁的疲劳门槛值

通过合理地控制孕育条件和冷却速度，获得了化学成分基本相同，而石墨大小、数量互异的铸态铁素体球铁试样，测定了它们的疲劳门槛值△Ｋｔｈ。结合裂纹附近的金相组织分析发现：在球化良好的情况下，△Ｋｔｈ值有随单位面积石墨球微量Ｎ的减少而增大，或随平均石墨间距Ｓ和平均石墨球径Ｄ的增加而增大的趋势，通过简化的力学模型对这种有悖于一航强度变化规律的反常特性进行了分析讨论，并作了相应的解释。     

一种球墨铸铁疲劳断面的定量研究

本文研究了一种球墨铸铁(QT60-2)的疲劳断面。指出,除△K=62.9公斤/毫米~(3/2)外,在其他所有△K值范围内, 宏观裂纹扩展速率(dl/dN)与疲劳纹间距(S)之间,不存在对应关系。断口金相观察初步证明,石墨球的解理或脱开及主裂纹前端由于石墨球(它相当于显微空洞)的存在而加剧的三向应力,使基体除疲劳断裂外,在局部微小区域内,还出现了解理或微坑型断裂。这是导致它即使在相当低的宏观扩展速率范围内,dl/dN就大于S的重要原因。作者们还初步求得宏观扩展速率(dl/dN)与疲劳纹间距(S)的关系式如下: dl/dN=3.18×10~(-5)(△K)~(2.50)S     

疲劳试验新方法—显微疲劳试验

介绍了显微疲劳试验－一个新的疲劳试验方法，由此研制的疲劳试验装置，能够在金相级的水平上进行十分精细的疲劳试验，全部实验过程可以进行实时观察和记录，用该细观手段实验观察，可望对金属疲劳进行更深层次的分析研究，能更好地理解工程零部件中实际疲劳裂纹的产生与扩展的过程。     

第一次亲密接触

已经饱和的世界经济给亚洲各国带来了空前的经济萧条。新世纪伊始,有一个国家彻底崩溃了,完全失业率超过了15%,一千万失业者遍及全国各地。失去了生存自信的大人们开始威胁天真无邪的孩子们,全国有80万儿童、学生拒绝上学,学校内的教师又受到学生的暴力行为,殉职者人数高达1200人。就在这个时候,一条新的法律(=游戏)出台了。从全国的初中3年级中,每年随机地选出一个班级,并把学生们送往受行动范围限制的、荒无人烟的地方。发给每个学生地图、粮食、各种各样的武器,让他们自相残杀,直到     

U75V热处理钢轨滚动接触疲劳裂纹和磨耗试验

对U75V热处理钢轨进行不同通过总重时的表面观测、取样、磨耗测量、实验室疲劳裂纹长度与深度显微照相以及断面硬度测量,分析钢轨的轨距角滚动接触疲劳裂纹、磨耗和硬度的关系.研究发现,轨距角疲劳裂纹的发展包括裂纹快速萌生和扩展、裂纹-磨耗共存和发展、磨耗控制裂纹三个阶段.轨距角的裂纹向钢轨内部扩展,裂纹与钢轨纵向水平线呈10.8°~29.4°.硬化层硬度在340~360 HB及以上时,磨耗发展率小于0.015mm·Mt-1,而疲劳裂纹萌生扩展较快,应考虑钢轨上道后至通过总重5~10 Mt期间实施新轨预打磨、通过总重30~60 Mt时实施预防性打磨,以平衡磨耗与裂纹的关系.同时,U75V热处理钢轨具有340~360HB及以上硬度的硬化层厚度应大于10mm.     

接触疲劳剥落过程的研究

本文在渗碳试件的实验基础上,第一次用涡流和着色探伤法测定了接触疲劳裂坟产生的时间和位置;用金相法连续观察了接触疲劳裂纹扩展的形貌并测定了接触疲劳裂纹扩展速率;用扫描电镜观察了接触疲劳断口不同区域的形貌,并提出用鳞片花样进行描述。实验结果表明:钢的成分与组织对接触疲劳寿命的影响可以通过对接触疲劳裂纹相对萌生期(N_0),稳定扩展期(N_1),快速扩展期(N_2),裂纹扩展速率(da/dN),断口形貌和裂纹扩展特征等来进行深入的研究。