一种反演水淹层混合水电阻率的新方法

注水开发油田储层水淹后电性特征变化复杂,混合水（注入水和原生地层水的混合液）矿化度不仅受注入水和原生地层水矿化度的控制,还受水淹程度等因素影响,造成混合水电阻率和岩电参数的动态变化,为水淹层的识别和剩余油饱和度的评价带来较大困难。以渤海S油田为例,利用图论多分辨率聚类算法对测井相进行划分,建立了测井相约束下的束缚水饱和度评价模型;根据岩电实验数据讨论了岩电参数随地层水矿化度变化的规律,提出水淹层中胶结指数和饱和度指数与混合水矿化度的函数关系。在此基础上,通过迭代反演得到水淹层剩余油饱和度和混合水电阻率,实现了水淹层的定量评价。研究结果表明：（1）利用图论多分辨率聚类算法可以对测井相进行有效划分,基于测井相约束的束缚水饱和度模型精度高于未分相的结果;（2）水淹层储层胶结指数和饱和度指数随混合水矿化度增大而增大,二者具有明显的幂函数关系;（3）该方法划分水淹层结果与S油田产出剖面测井测量结果吻合率为92.3%,明显提高了水淹层的评价精度。     

利用常规测井方法识别划分水淹层

根据测井曲线的水淹特征,分别对砂泥岩剖面和下套管的老井水淹层段进行分析,阐述了自然电位、电阻率、双频介电测井、人工激发极化电位、声波时差、中子伽马、自然伽马、热中子寿命及碳氧比等测井曲线识别划分水淹层的方法、技术及特点,指出提高水淹层测井解释方法实用效果的进一步实验研究工作.     

哈南油田水淹层测井解释方法研究

立足于二连地区哈南油田的实际地质情况,把该区油层水淹分为六种类型,结合油层水淹后储层性质的变化,从地球物理测井参数响应入手,通过哈南油田 ２００ 多口测井资料的水淹层解释,分析和总结了哈南油田各类水淹层的测井响应特征及其规律,在此基础上,提出该区水淹层解释的基本方法和规则．     

地层水电阻率计算模型的建立

地层水电阻率Rw是确定含油(气)饱和度的关键参数.为提高测井解释精度,以华北油田某地区为研究对象,在分析研究实验、试油、试水、测井等资料的基础上,利用纯水层及纯泥岩层的信息,建立了逐点求取地层水电阻率的计算模型,并对实际资料进行了验证.     

L油田水淹层测井定性分析方法研究

L油田储层地质情况复杂,井距大,又是海上油田,在该油田进行水淹层评价还是先例,没有现成的水淹层测井评价和解释方法可借鉴,水淹层解释比较困难。针对L油田储层实际特点,本文总结了油层水淹之后岩性、物性、含油性及电性的变化;针对L油田的水淹状况,本文研究和总结了电阻率变化率,原始电阻率反演及原始含油饱和度反演等定性识别水淹层的方法,通过岩心资料和试油资料验证显示,效果较好。     

水淹层混合液电阻率的计算方法

目前,国内很多油田都进入高含水开发期,随着注水开发的深入,油田逐步进入高含水阶段,水淹情况日益严重,油田后期开采的难度越来越大。而在水淹层测井解释中,地层水混合液电阻率是一个十分重要的基础参数,随注入水矿化度的变化,混合地层水的电阻率是一个动态的变化值,求取该参数的结果将直接影响水淹层模型的建立进而影响到测井解释的精度。特别是淡水水淹的情况下,使新打的调整井水淹层电阻率甚至高于油层电阻率,导致常规解释把水淹层解释为油层,主要原因就是水淹层内混合液电阻率求不准的原因。本文介绍了利用自然电位曲线求出混合液电阻率的方法,并且通过与实际测试水分析地层水电阻率对比,证明此方法是有效可行性的。     

升平油田葡萄花油层水淹层识别及评价方法研究

针对升平油田已进入注水开发中高含水期的现状,从葡萄花油层的孔渗特征入手,总结了研究区水淹层电阻率曲线及自然电位曲线的特征,根据地层电阻率随含水饱和度的增加而降低以及自然电位曲线基线的偏移特征,结合测井曲线纵向变化形态制定了水淹层定性判别标准,在此基础上,通过建立相渗透率模型、束缚水和残余油饱和度模型、产水率计算模型等,建立了适合研究区水淹层定量评价的方法体系,并应用升29-检17井的密闭取芯资料进行了验证,测井解释结果与取芯资料及初产含水情况基本吻合。     

滩坝相水淹层测井评价方法

应用常规测井资料,将平方王油田滩坝相沉积储层地质条件约束、岩心刻度及动、静态相结合,进行了细分层原则下的多学科综合水淹层测井建模和评价。对４２７口井水淹层的测井资料进行了实际处理,解释结果表明,该方法具有很好的实用性、可靠性和推广价值。根据单层试油、试采生产的动态资料,按产水率±５％进行检验,水淹级别判别符合率为８０．２５％．同时,对９口新井进行了现场检验,其符合率为７７．８％．     

孤岛油田中一区水淹层测井资料评价方法

采用关键井分析技术和区域建模方法，建立了孤岛油田中一区不同开发期的水淹层测井解释模型．利用校正后的自然电位曲线计算地层的混合液电阻率，提高了剩余油饱和度的计算精度，对孤岛油田中一区的水淹层测井资料进行了定量评价．经实际试油资料验证，水淹层分级定量解释符合率达８０％，取得了良好的地质效果     

混合配筋偏心受压构件正截面承载力计算理论和方法

为完善钢筋和纤维增强复合材料（FRP）筋混合配筋混凝土偏心受压构件正截面 承载力计算方法,基于已有钢筋和玻璃纤维增强复合材料（GFRP）筋混合配筋混凝土偏压构 件试验,通过试验现象和破坏形态归纳出三种典型的破坏类型,进而分析各破坏类型之间的 界限,给出了相对界限受压区高度. 利用ABAQUS进行参数分析,得到混合配筋混凝土偏压构 件二阶弯矩增大系数表达式,考虑基本假定以及二阶效应的影响,推导了矩形截面偏压构件 正截面承载力计算公式 . 通过对比计算结果与试验结果,发现本文建议的计算公式具有很好 的准确性和实用性（试验值与计算值之比 Nu,t / Nu,e的均值为 0.99,标准差为 0.053）,可为混合 配筋混凝土偏压构件在实际工程中的应用和推广提供一定的理论指导和设计借鉴.     

不同能量的氦原子与氢的非对称同位素替代分子碰撞分波截面理论计算

用密耦方程(Close coupling equntion)研究和计算了氦与氢的非对称同位素替代分子HD碰撞．当入射氦原子能量分别为0．05、0．15eV和0．25ev时，考虑到非对称同位素替代时质心偏移量对势能函数的影响，计算了弹性碰撞激发00-00分波和非弹性碰撞激发00-01、00-02分波截面．     

氢的非对称同位素替代分子与不同能量氦原子碰撞微分截面的理论计算

作者用密耦方程(close coupling equation)研究和计算了氦与氢的非对称同位素替代分子HD碰撞．当入射氦原子能量分别为0．05eV，0．15eV和0．25eV时，考虑到非对称同位素替代时质心偏移量对势能函数的影响，计算了00-00弹性碰撞和00-01，00-02非弹性碰撞的微分截面．     

低能电子与第二周期元素原子碰撞截面的理论计算

作者采用等效势方法讨论了电子被原子散射的物理模型.入射电子在原子有效势场中运动的势能可以表示成静电势能Vo(r)、极化势能Vp(r)和交换势能Ve(r)之和.作者考虑到入射电子波的畸变,利用修正的极化势截断函数得到了入射电子与靶原子相互作用的解析势能函数,并进一步编程计算了电子与第Ⅱ周期元素原子散射的总截面和动量转移截面,其结果与已有的实验和计算结果符合得较好,并得到了截面与原子序数的一些变化关系.     

抛物线形渠道水力最优断面的计算

根据明渠均匀流理论，推求了抛物线形渠道正常水深与流量的关系和水力最优断面的计算公式，得出了水力最优断面水深与抛物线参数的关系为ah0=0.946732。与其它渠道比较结果表明，抛物线形渠道是仅次于U形渠道的又一水力最优断面。     

光子链图传播下Bhabha散射截面的严格计算

采用光子与电子（正电子）的最小电磁耦合模型，获得了光子链图传播子重整化的有限量。对其辐射修正作了相关的计算和讨论，从而得到了电子-正电子碰撞在链近似下的散射截面，并与最低阶的散射截面作了比较．     

双原子分子光解离截面的含时理论研究

采用含时波包理论中劈裂算符-傅立叶变换方案研究了双原子分子在强场下的光解离吸收截面.得到了与实验相同的结果.在这种方案中,时间演化算符的幺正性保证了波函数在传播过程中的规范性.另外,可以根据实际情况选择一定个数的格点,在一定程度上提高了计算效率.     

Na＊＊—He热碰撞的l—混合跃迁截面的计算

本文使用数值的Ｘａ波函数和最小二乘法得到了拟合的ＲｙｄｂｅｒｇＮａ（ｎｄ）,的Ｘａ波函数,并应用在Ｆｅｒｍｉ近自由电子模型基础上的冲击近似方法计算出Ｎａ＊＊－Ｈｅ热碰撞的ｌ－混合跃迁截面,当主量子数ｎ处地中间区域即时,数值计算结果与文献「２」相比有明显改善。     

共面非对称条件下Ar原子2p壳层三重微分截面的计算

将极化效应引入畸变波玻恩近似(DWBA)方法中, 得到修正的DWBA理论. 计算共面非对称动力学条件下, Ar原子2p壳层的三重微分截面, 结果表明, 极化效应在Ar(2p)电离过程中作用较大. 