添加稀土金属的钢中非金属夹杂物的性质及形态变化

添加稀土金属的钢与未添加稀土金属的钢相比，添加稀土的钢中的非金属夹杂物不仅在性质上而且在形态上都发生了很大的变化，确实具有脱氧、脱硫、改变夹杂形状的作用。     

低合金高强钢中非金属夹杂物的改性

借助热力学软件Thermo-Calc和ASPEX自动扫描电镜等分析手段,研究了低合金高强钢精炼过程渣--钢反应和钙处理对夹杂物改性行为的影响.通过提高炉渣碱度和w(CaO)/w(Al2O3)值以及降低炉渣氧化性等措施,钙处理前钢中Al2O3夹杂物转变为靠近1600℃液相区的CaO--MgO--Al2O3复合夹杂物和少量的MgO.Al2O3尖晶石.在渣--钢反应对Al2O3部分变性的基础上,钙线喂入量每炉由优化前的800 m减少到300 m仍能达到夹杂物改性的目的.     

50Cr5MoV钢中非金属夹杂物行为

对采用"EBT→LF→VD"工艺路线生产50Cr5Mo V锻钢轧辊炼钢过程全氧和夹杂物进行了分析.结果表明:LF精炼后钢液中ω(T[O])平均为47×10-6,VD出站为14×10-6,中间包为15.5×10-6,铸坯为18×10-6.LF精炼初期,钢中夹杂物主要是不规则的Al2O3夹杂,96.75%的夹杂物尺寸小于10μm.LF精炼后,大量夹杂物为Ca O-Al2O3-Si O为主要成分的0~10μm复合氧化物夹杂.钢水向中间包转移过程中保护性浇注不理想,二次氧化严重导致钢水夹杂逐渐增多,主要为球形m Ca O·n Al2O3的复合夹杂物.铸坯中99.81%的夹杂物尺寸小于10μm,其中大部分为球形钙铝酸盐夹杂,还有少量球状硅铝酸钙复合夹杂.全过程的工艺优化是控制夹杂物(主要是氧化物)的合理途径,可确保实现50Cr5Mo V合金铸钢的冶炼.     

浅析硬线钢中非金属夹杂物

硬线盘钢制品时钢的纯净度,夹杂物的尺寸、分布以及形态都有严格的要求,非金属夹杂物又是影响硬线钢质量的主要因素之一.本文通过介绍硬线钢中非金属夹杂物的来源和分类,分析了不同类型夹杂物的形成机理及形貌,指出了非金属夹杂物对硬线钢的影响和危害.     

钙处理钢水中非金属夹杂物的形态

通过理论计算和真空感应炉中钢水钙处理试验，研究了钙处理地钢中非金属夹杂物形态的影响。试验结果与理论计算基本一致。     

水平连铸管坯钢中的非金属夹杂物

针对衡钢"EAF-LF-VD-HCC"工艺生产的水平连铸管坯钢,通过运用金相显微镜、扫描电镜、EDAX能谱仪、电子探针、电解、示踪剂跟踪法等各种分析手段及方法,对LF处理前后,VD处理后,中间包钢水及连铸坯,重点是吊包钢水,中间包钢水和连铸坯所取试样中所含的显微夹杂物及大型夹杂物进行了研究.结果表明,管坯钢显微夹杂相对个数为16.1mm-2,大型夹杂物数量为214.6mg-kg-1.     

船板钢非金属夹杂物的行为

唐钢中厚板有限公司所生产的板坯探伤不合、表面裂纹很大程度上与夹杂物含量高有关。针对该公司生产的船板钢CCSD36冶炼的现行工艺与条件,利用实验室与现场实际结合的研究方法,对船板钢生产过程中非金属夹杂物类型、数量及分布进行了综合分析。研究表明：铸坯显微夹杂体积率平均为O．12％,显微夹杂数量平均值为33．18个／mm^2。铸坯中的显微夹杂主要是钙铝酸盐夹杂物、钙铝酸盐与CaS复合夹杂物和A1：0,夹杂物。铸坯中的大型夹杂物主要为钙铝酸盐和硅铝酸盐两类,其含量平均值为15．21mg／10kg。其夹杂物主要来源于脱氧产物与中间包覆盖剂的复合物,其次是与结晶器液面保护渣和钢包渣的复合物。     

锆脱氧钢中非金属夹杂物及对显微组织的影响

实验用钢在低碳锰钢基础上采用锆脱氧及钛微合金化,研究了连续冷却和等温热处理条件下的组织转变行为,分析了夹杂物的析出类型及对组织转变的影响机理.统计结果表明:夹杂物在0.2~1μm尺寸范围内有较高的数量密度,主要为Zr O2·Mn S和Zr O2·Mn S·Ti N复相夹杂,与热力学分析结果一致.实验钢以1℃/s连续冷却及500℃等温时均得到晶内针状铁素体组织,促进铁素体形核的主要夹杂物类型为Zr O2·Mn S·Ti N.Mn S以Zr O2为核心复合析出形成贫锰区是促进铁素体形核的重要因素,Ti N的复合析出降低了铁素体形核界面能,进一步促进了针状铁素体转变.     

声信号的频域分析方法及其在电气绝缘无损检测中的应用

随着电压等级的不断提高，绝缘系统中的缺陷对整个电力系统的危害越来越大，为了寻找一种准确，简单和可靠的绝缘检测方法，研究了绝缘体在外力作用下产生声信号的频域特性，采用了瞬时平均功率，峰值频率，加权特征频率和平均功率谱等参数来描述绝缘体的内部结构特征，提出了可用于模式识别的面积函数等特征表述。     

低碳中硫铝脱氧易切削钢夹杂物的变性

本文通过对低碳中硫铝脱氧易切削钢夹杂物的组成，形态分析入手，运用夹杂物工程理论，选用合适的变性剂，对钢中主要的脆性和塑性夹杂物进行变性处理改善该类钢的夹杂物形态、分布及组成，以获得较好的生产和使用效果。     

稀土元素对于5CrNiMo钢中夹杂物变质的影响

冶炼5CrNiMo钢时,正常出炉后,浇注时分别加入不同含量稀土,并与不加稀土的比较.通过金相显微镜分析发现,加入稀土后的钢中夹杂物完全球化,尺寸均匀,分布较好,并探讨了不同稀土含量的夹杂物的成分和组成元素的分布规律.     

高速钢中碳化物的检测

本文利用选择腐蚀、透射电镜、硬度测试和体积分数测定等手段，分析了一种新型铸态超高速钢中碳化物的种类、硬度和所占体积百分数．结果表明；试验钢中主要含有Ｍ６Ｃ和ＭＣ型碳化物，其硬度分别为ＨＭ１０００、ＨＭ２０００左右；体积为２６％和２１％，另外，还有少量Ｍ２Ｃ型碳化物．     

非金属矿物表面改性及应用

矿物表面改性是非金属矿物最重要的深加工技术之一。本文阐述了矿物表面及界面性质、非金属矿物表面改性目的和改性方法，举例说明了表面改性处理对于提高非金属矿物使用价值和拓宽非金属矿物应用领域可行途径。     

大型钢锭夹杂沉积区形成过程的计算机模拟

将自浇注起到钢液中自然对流衰减至不足以把允许的最大夹杂物带回底部为止的时间称为临界时间.夹杂沉积区就是在临界时间内所形成的底部等轴晶区,该区由三部分构成:顶面下落的结晶雨;侧壁树枝晶枝臂的熔断和折断所形成的自由晶和底部由于传热而造成的凝固生长.本文在以热量平衡为基本原理的凝固数值模拟的基础上,结合自然对流的边界层理论,给出了临界时间的计算方法;又结合氯化铵水溶液的模拟实验,给出了顶面结晶雨的定量计算方法;此外,还提出了侧壁树枝晶枝臂的熔断和折断所形成的自由晶,以及钢锭底部由于传热而造成凝固生长的定量计算方法.根据上述模型编制了夹杂沉积区形成过程的数值模拟程序,针对68吨27 Cr2Mo1V 转子钢钢锭进行了夹杂沉积区形成过程的计算机模拟,模拟结果求得切尾率为8.11%.而实际生产中钢锭的切尾率为8.8%.两者大体相符.     

金属针布快速磨损模拟试验研究

针对生产运转条件下研究针布磨损的一系列问题,本文提出了一种金属针布快速磨损模拟试验的新方法,此法与生产运转条件下针布磨损相似:摩擦副相似、摩擦速度相似和摩擦力相似。用此方法对国产新型低合金钢针布SAC35X、SAC42X与国外Graf、ABK和ECC的某些针布作了快速磨损对比试验,并在七至十天内即可预测针布耐磨度。本试验的结果已被大量生产实践所证实。     

钢结构焊接设计中考虑起落弧影响及其计算方法

《钢结构设计规范》（ＧＢＪ－１７８８）中只对焊接连续中弧坑问题作了简单规定，但在实际工程中有许多具体情况。本文将探讨该问题，并给出其计算方法。     

光谱分析技术在无损检测中的应用

利用原子吸收光谱和原子发射光谱谱线分析方法，对于工业分析中机器零部件的润滑油液中的微细磨粒进行了成份和含量的定量分析。     

方差分析中检验统计量的推证

摘要本文从科赫伦定理出发,应用矩阵和二次型理论严格推证单因子与双因子方差分析中未知参数的检验统计量.