Cu－Al合金相变统计物理与热力学

首先依据规则溶体模型，在利用相图及热力学数据的基础上，推导出Ｃｕ－Ａｌ合金系中各组元的晶格稳定参数和的数学表达式；其次运用统计物理模型处理了Ｃｕ－Ａｌ合金系中有关马氏体相变的体心立方及面心立方结构的有序相变，分别求得β→β′和α→α′的内能变化△Ｕ￣（β→β′）△Ｕ￣（α→α′）；最后根据相变中该合金系自由能变化式从理论上计算得马氏体相变温度，且计算曲线与实测曲线良好吻合。     

时效对微晶Al—Si系合金α—Al相晶格常数的影响

研究了时效对微晶态Ａｌ－Ｓｉ二元合金和Ａｌ－Ｓｉ－Ｆｅ－Ｃｕ－Ｍｇ多元合金相组成、基体α－Ａｌ相晶格常数的影响。结果表明：时效初期合金中第二相质量分数明显增加，时效一定时间后，第二相质量分数不再变化，而α－Ａｌ相晶格常数一直增大，直至超过纯铝晶格常数值；两种合金时效１００ｈ后，晶格常数趋于一致。     

Cu-Zn-Al合金马氏体在稳定化过程中的反常浮凸

利用电阻温度曲线测量、记忆效应测量、金相观察、Ｘ射线衍射等方法研究了Ｃｕ－１４．５％Ｚｎ－７．１％Ａｌ合金热弹性马氏体稳定化过程．发现在马氏体稳定化过程中除马氏体晶格常数ａ与ｃ增大，ｂ减小，ａ／ｂ→０．８６６，β→９０°外，尚存在马氏体浮凸、逆向记忆效应及马氏体电阻增大等现象．根据马氏体相变晶体学对上述现象进行了分析，认为马氏体稳定化是一个类似于贝氏体转变的扩散型切变转变，它可看成是β１→Ｍ转变的继续．     

铜对 Zn-Al 基软钎料性能的影响

为了降低汽车铝质热交换器钎焊温度,防止高温软化,研究了一种钎焊温度比Ａｌ－Ｓｉ钎料低的Ｚｎ－Ａｌ－Ｃｕ钎料．着重讨论了微量Ｃｕ含量对Ｚｎ－Ａｌ钎料熔点、强度、钎焊性能等的影响．研究结果表明,在Ｚｎ－Ａｌ系钎料中加入微量的Ｃｕ,对钎料熔点无影响,其熔点均在三元合金共晶温度３７３．５℃左右;微量Ｃｕ在Ｚｎ－Ａｌ系合金中形成以Ｚｎ为基的含有铝和铜的η相（富锌相）固溶体及含锌和铜的β相（富铝相）固溶体,提高了Ｚｎ－Ａｌ系钎料的强度、硬度,但使其延伸率降低．该合金完全能替代Ａｌ－Ｓｉ系钎料用于汽车热交换器的钎焊,焊接温度可降低２００℃左右,可以防止因炉温偏高造成铝质热交换器钎焊时的高温软化现象．     

AlEt_2Cl／t－BuCl引发α－蒎烯阳离子聚合

考察了ＡｌＥｔ_２Ｃｌ／ｔ－ＢｕＣｌ引发体系的α－蒎烯阳离子聚合反应行为。结果表明，ＡＩＥｔ_２Ｃｌ单独不能引发α－蒎烯聚合，与ｔ－ＢｕＣｌ复合后才具有引发活性，其引发活性随ｔ－ＢｕＣｌ／ＡｌＥｔ_２Ｃｌ的不同而变化，质谱分析表明α－蒎烯聚合产物中存在ｔ－ＢｕＣｌ残基（ＣＨ_３）_３Ｃ，证明ｔ－ＢｕＣｌ参与了链的引发反应。进一步实验还表明，ｔ－ＢｕＣｌ与ＡｌＥｔ_２Ｃｌ相互作用除生成活性物质ＢｕＡｌＥｔ_２Ｃｌ_２外，还有烷基化的产物ＡｌＥｔＣｌ_２，ＡｌＣｌ_３生成，聚合反应条件及引发剂加料方式对α－蒎烯转化率及聚合产物组成都有影响。     

纳米Al2O3增强铜基复合材料的组织及性能

用Ｃｕ－０．３１Ａｌ合金水雾化粉末经内氧化合合金中的Ａｌ氧化合Ａｌ２Ｏ３，得Ｃｕ－Ａｌ２Ｏ３粉末，再经等静压压坯→烧结→热挤压→冷轧或冷拔制成铜基复合材料，性能测试结果表明：所制材料与美国牌号为Ｇｌｉｄｃｏｐ－Ａｌ同样成分的材料性能基本相同，电镜观察内氧人 得到γ－Ａｌ２Ｏ３颗粒表明，其形状为长圆形，平均尺寸约１２ｎｍ，颗粒之间距离约２０ｎｍ，呈均匀分布，对位错有明显的钉轧作用。     

黄铜渗铝的研究

采用粉末渗镀法，研究了黄铜渗铝工艺。获得有效渗铝的工艺条件是：渗镀温度６００℃，渗镀时间３ｈ，渗剂组成是Ａｌ粉４０％、ＮＨ４Ｃｌ２％和Ａｌ２Ｏ３粉５８％。渗铝后的黄铜耐蚀性提高１．８倍，硬度增加２５．６％，渗层厚度为５０μｍ。通过Ｘ射线衍射分析等得出，黄铜渗铝层的结构由表面至基体是Ｃｕ０．６１０８Ａｌ→γ２－Ｃｕ９Ａｌ４→α－ＣｕＺｎ（含Ａｌ）→α－ＣｕＺｎ。     

混合稀土对Al—Si—Cu系合金铸造组织与硬度的影响

该文借助金相，电镜和热分析等手段，研究微量混合稀土（０．０５％￣０．５０％，质量分数）对Ａｌ－Ｓｉ－Ｃｕ合金铸态组织与硬度的影响。结果表明，凝固速度显著影响稀土对代晶硅相的变质效果，稀土减小α（Ａｌ）二次枝晶间距，并使合金铸态硬度提高。试验证实，稀土使合金中化纹状三元共晶α（Ａｌ）＋Ｓｉ＋Ａｌ２Ｃｕ减少，块状Ａｌ２Ｃｕ相增加。     

黄铜渗铝的研究

采用粉末渗镀法，研究了黄铜渗铝工艺。获得有效渗铝的工艺条件是：渗镀温度６００℃，渗镀时间３ｈ，渗剂组成是Ａｌ粉４０％、ＮＨ４Ｃｌ２％和Ａｌ２Ｏ３粉５８％。渗铝后的黄铜耐蚀性提高１．８倍，硬度增加２５．６％，渗层厚度为５０μｍ。通过Ｘ射线衍射分析等得出，黄铜渗铝层的结构由表面至基体是Ｃｕ（０．６１０８）Ａｌ（０．３８９２）→γ２－Ｃｕ９Ａｌ４→α－ＣｕＺｎ（含Ａｌ）→α－ＣｕＺｎ。     

多个空间变量双曲型方程组L—W差分逼近为耗散的条件

讨论了关于ｑ个空间变量常系数线性双曲型方程组αｕ／αｔ＋ΣＡｉαｕ／αｘｉ＝０，（Ａｉ为埃尔米特矩阵）的Ｌ－Ｗ差分格式的耗散性质，并证明了差分格式为４阶耗散的条件是ａｉ＜１／ｑ＾３，其中ａｉ＝Ｕ＊λ＾２ｉＡｉ＾２Ｕ，λｉ＝△ｔ／◇ｘｉ，Ｕ为单位特征向量。     

A1Et2C1／t—BuC1引发α—蒎烯阳离子聚合

考察了Ａ１Ｅｔ２Ｃ１／ｔ－ＢｕＣ１引发体系的α－蒎烯阳离子聚合反应行为。结果表明，Ａ１Ｅｔ２Ｃ１单独不能引发α－蒎烯聚合，与ｔ－ＢｕＣ１复合后才具有引发活性。其引发活性随ｔ－ＢｕＣ１／Ａ１Ｅｔ２Ｃ１的不同而变化，质谱分析表明α－蒎烯聚合产物中存在ｔ－ＢｕＣ１和基（ＣＨ３）３Ｃ，证明ｔ－ＢｕＣ１参与了链的引发反应。进一步实验还有表明：ｔ－ＢｕＣ１与Ａ１Ｅｔ２Ｃ１相互作用除生成活性物质Ｂｕ＾＋ＡｌＥｔ     

Eu^2＋激活的Li—β—Al2O3的组成,结构和发光

运用周期表对角线规则，获得了Ｅｕ＾２＋激活的Ｌｉ－β－Ａｌ２Ｏ３新的发光基质，研究了该基质的组成，结构，电荷补偿机制及Ｅｕ＾２＋在体系中的发光性质。结果表明：锂对ＢａＭｇＡｌ１０Ｏ１７基质中镁的取代仍然保持β－Ａｌ２Ｏ３结构不变，Ｌｉ－β－Ａｌ２Ｏ３基质中的电荷补偿主要是形成间隙Ａｌ６３＋或Ｌｉ＾＋离子机制，Ｅｕ＾２＋激活的Ｌｉ－β－Ａｌ２Ｏ３具有良好的发光性能，通过进一步研究有可能应用到三基色发     

多晶 CuZnAl 合金马氏体变体群结构及其生长过程研究

利用金相动态观察及Ｘ－射线衍射研究了多晶Ｃｕ－１８．５２Ｚｎ－６．３７Ａｌ合金Ｍ１８Ｒ马氏体变体群组态及其生长过程。多晶Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金一个晶粒内多以一个变体群为主。每群由Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四个变体组成，形成ＡＣ型矛头状、ＡＢ平行及ＡＤ分叉型三种组态。变体群形成过程中，马氏体变体的消长及变体内小孪晶结构的形成等动力学特征反映了马氏体的热弹性及相变应力、应变自调节。在相变热循环中，变体群内形成大量非常稳定的残留马氏体。     

奥氏体锰钢应变诱发马氏体相变热力学分析

文章在Ｆｅ－Ｘ－Ｃ系规则溶液模型基础上，结合奥氏体锰钢的工况条件，计算了中锰钢和高锰钢在Ｍｓ温度和室温时的△Ｇγ→α，△Ｇγ→Ｍ及外界机械能。从而找到了奥氏体锰钢的屈服强度和相变驱动力之间关系。从热力学上阐明了中锰钢能够发生应变诱发马氏体相变。     

ZA27合金熔炼

１ＺＡ２７合金的化学成分及机械性能表１ＺＡ２７合金的化学成分主要成分％杂质含量＜％ＡｌＣｕＭｇＺｎＦｅＰｂＣｄＳｎ２５－２８２．０－２．５０．０１－０．０２余量０．１００．００４０．００３０．００２表２ＺＡ２７合金的物理性能σｂＭＰａσａＭＰａδｓ％ＨＢ密度ｇ／３８０－４４１３６５－３７２２．５－１１９０－１２５５．０２材料准备表３炉料合金元素的标准名称牌号标准铝锭Ａ１９９７或Ａ１９９６ＧＢ１１９６－８３锌锭Ｚｎ－０或Ｚｎ－１ＧＢ４７０－８３镁锭Ｍｇ９９．９５ＧＢ３４９９－８３铜Ｃｕ－１ＧＢ４６６－８２中间合金ＡｌＣｕ－５０ＧＢ８７５３５－８８ＺｎＣｌ２二级以上ＧＢ１６２５－７９变质剂自制３工装准备燃油坩埚炉一台；ＷＲＮ－１２０ＥＵ－２测温仪一台；天平一架；其它炉炼工具自制。４熔炼及熔炼过程控制ＺｎＡｌ２７合金的熔炼与传统的有色合金熔炼过程无大的区别，其基本过程大致分为：准备（炉料、设备和工具）、加料、加热熔化、精炼变质、炉前检验和浇注六大步骤，较传统合金熔炼多了一道变质处理工序。其中熔炼过程温度的控制，精炼剂的脱水，合金的变质处理，回炉料的加入量等对合金的机械性能起着至关重要的作用。而整个熔炼过程则紧紧围绕...     

ZA27合金熔炼

１ＺＡ２７合金的化学成分及机械性能表１ＺＡ２７合金的化学成分主要成分％杂质含量＜％ＡｌＣｕＭｇＺｎＦｅＰｂＣｄＳｎ２５－２８２．０－２．５０．０１－０．０２余量０．１００．００４０．００３０．００２表２ＺＡ２７合金的物理性能σｂＭＰａσａＭＰａδｓ％ＨＢ密度ｇ／３８０－４４１３６５－３７２２．５－１１９０－１２５５．０２材料准备表３炉料合金元素的标准名称牌号标准铝锭Ａ１９９７或Ａ１９９６ＧＢ１１９６－８３锌锭Ｚｎ－０或Ｚｎ－１ＧＢ４７０－８３镁锭Ｍｇ９９．９５ＧＢ３４９９－８３铜Ｃｕ－１ＧＢ４６６－８２中间合金ＡｌＣｕ－５０ＧＢ８７５３５－８８ＺｎＣｌ２二级以上ＧＢ１６２５－７９变质剂自制３工装准备燃油坩埚炉一台；ＷＲＮ－１２０ＥＵ－２测温仪一台；天平一架；其它炉炼工具自制。４熔炼及熔炼过程控制ＺｎＡｌ２７合金的熔炼与传统的有色合金熔炼过程无大的区别，其基本过程大致分为：准备（炉料、设备和工具）、加料、加热熔化、精炼变质、炉前检验和浇注六大步骤，较传统合金熔炼多了一道变质处理工序。其中熔炼过程温度的控制，精炼剂的脱水，合金的变质处理，回炉料的加入量等对合金的机械性能起着至关重要的作用。而整个熔炼过程则紧紧围绕...     

热爆反应原位生成TiC的热力学和动力学探讨

利用Ａｌ－Ｔｉ－Ｃ系热爆反应过程中有关反应的自由能变化和ＤＴＡ曲线，探讨了ＴｉＣ的形成机理。研究结果表明，ＴｉＣ、Ａｌ４Ｃ３和ＴｉＡｌ３都有可能存在于反应过程；     

月桂胺从盐酸介质中萃取Au（Ⅲ）

研究了月桂胺的三氯甲烷溶液从盐酸介质中对ＡｕＣｌ＾－４的萃取，确定了萃合物的组成为ＢＨ＾＋，ＡｕＶＣｌ＾－４测得ｌｇＫｅｘ＝２．１８。     

热处理对CuAlNiMnTi形状记忆合金相变滞后的影响

用电阻法、金相分析、电镜分析及Ｘ射线衍射等研究了热处理对ＣｕＡｌ－ＮｉＭｎＴｉ形状记忆合金相变滞后（Ａｆ—Ｍｓ）的影响．研究结果表明：淬火合金时效处理时，相变点急剧下降，时效初期相变滞后明显增大，后趋于稳定．淬火合金６００℃中温处理时，相变点下降，相变量减小．而热弹性马氏体相变类型则从Ｉ型转变到Ⅱ型，然后再转变到Ｉ型；伴随着热弹性马氏体相变类型的变化，相变滞后开始降低，然后增加．这是因为时效处理时析出ＮｉＡｌ基相，中温处理时析出ａ相所致．     

合金固溶体相转变的ε-T曲线研究

对Ｆｅ９９．９９和Ａｌ９７Ｃｕ３两种合金分别与Ｃｕ配对所得的ε－Ｔ曲线进行了研究分析，提出了用ε－Ｔ曲线方法测定某些合金体系固溶体区的可行性设想。